Pengarang: Lily Wang Masa Terbitan: 2026-07-06 Asal: Jentera Yile
Jadual Kandungan
Dalam kren atau kereta api pemacu angkat, gandingan antara motor, kotak gear, dan dram angkat ialah pautan mekanikal yang menghantar setiap newton-meter tork dari sumber kuasa ke beban. Ia juga merupakan komponen yang mesti menyerap setiap salah jajaran, pengembangan haba dan beban kejutan dalam sistem — secara senyap, berterusan dan tanpa kegagalan. Apabila gandingan dram gagal dalam pemacu angkat kren, hasilnya bukanlah penurunan prestasi secara beransur-ansur. Ia adalah penurunan serta-merta, tidak terkawal beban terampai.
Walaupun begitu, gandingan dram adalah antara komponen yang paling kurang ditentukan dalam sistem pemacu kren. Jurutera secara rutin memilih gandingan berdasarkan tork nominal sahaja, mengabaikan faktor perkhidmatan, kapasiti salah jajaran, dan fungsi roda brek bersepadu yang menjadikan gandingan dram unik untuk aplikasi kren. Panduan ini menyediakan rangka kerja teknikal yang lengkap untuk pemilihan gandingan dram yang betul, spesifikasi dan penyelenggaraan.
Gandingan dram (juga dipanggil gandingan gear dram atau gandingan dram gear) ialah sejenis gandingan gear fleksibel di mana lengan luar ('drum') mempunyai profil bergigi dalaman yang bercantum dengan hab bergigi luaran pada setiap batang. Geometri gigi — khususnya profil gigi bermahkota (berbentuk tong) pada hab — membenarkan gandingan untuk menampung ketidakjajaran sudut dan selari antara kedua-dua aci sambil menghantar tork melalui jaringan gear.
Dalam kren atas atau pemacu kren gantri standard, kereta api pemacu terdiri daripada:
Motor elektrik (biasanya motor tugas kren, kelas IEC S3 atau S4)
Brek (cakera elektromagnet atau brek dram, dipasang pada aci motor atau aci berkelajuan tinggi)
Kotak gear / pengurang kelajuan (helik atau serong-helik, pelbagai peringkat)
Gandingan gendang — menyambungkan aci keluaran kotak gear ke aci gendang angkat
Gendang angkat — gendang tali yang melilit tali dawai
Gandingan dram terletak pada hujung pemacu kereta api berkelajuan rendah dan tork tinggi. Ia mesti menghantar tork keluaran penuh kotak gear — yang boleh menjadi 10–100× tork motor bergantung pada nisbah pengurangan — sambil menampung salah jajaran yang tidak dapat dielakkan antara aci keluaran kotak gear dan aci dram yang disebabkan oleh toleransi pembuatan, pengembangan haba dan pesongan struktur di bawah beban.
Apa yang menjadikan gandingan dram kren unik - dan apa yang membezakannya daripada gandingan gear industri standard - ialah roda brek bersepadu (juga dipanggil dram brek atau cakera brek). Dalam kebanyakan reka bentuk angkat kren, roda brek bukanlah komponen berasingan yang dipasang pada habnya sendiri. Ia dibuang atau ditempa secara bersepadu dengan lengan luar gandingan dram.
Integrasi ini bermaksud:
Brek bertindak terus pada lengan gandingan — titik tork tertinggi dalam kereta api pemacu yang boleh diakses untuk brek
Lengan gandingan mesti direka bentuk untuk menahan kedua-dua tork yang dihantar DAN tork brek secara serentak
Permukaan roda brek (permukaan silinder di mana kasut brek bertindak) mesti dimesin dengan ketepatan yang sama seperti gigi gandingan
Apabila gandingan diganti, roda brek diganti secara serentak — menghapuskan keperluan untuk penggantian drum brek berasingan
Reka bentuk bersepadu ini adalah standard dalam amalan kejuruteraan kren Eropah dan Cina (mengikut piawaian FEM 1.001 dan GB/T) dan merupakan konfigurasi yang ditangani sepanjang panduan ini.
Gandingan dram standard untuk aplikasi angkat kren terdiri daripada:
Dua hab dalam (juga dipanggil gandingan separuh) — satu dikunci pada setiap aci (keluaran kotak gear dan aci dram)
Satu lengan luar — dram, dengan gigi dalaman bercantum dengan kedua-dua hab, dan permukaan roda brek integral di bahagian luar
Gelang pengedap — untuk mengekalkan gris pelincir dalam zon jaringan gigi
Lengan luar merentangi kedua-dua hab dan bebas terapung secara paksi, menampung anjakan paksi antara kedua-dua aci.
Untuk pemacu kren besar di mana gandingan mesti dipasang atau ditanggalkan tanpa menggerakkan aci yang disambungkan (biasa dalam pemacu trak hujung kren jambatan), lengan luar dibelah secara mendatar kepada dua bahagian, diikat bersama. Ini membolehkan lengan dikeluarkan secara jejari tanpa mengganggu penjajaran aci. Gandingan dram berpecah adalah standard untuk pemacu perjalanan kren (perjalanan jambatan dan perjalanan ketam) di mana gandingan mesti boleh diakses untuk penyelenggaraan tanpa merungkai pemacu.
Dalam reka bentuk kren moden menggunakan brek cakera (berbanding dengan brek dram/kasut tradisional), lengan luar menggabungkan permukaan cakera bermesin ketepatan dan bukannya permukaan dram silinder. Angkup brek cakera bertindak pada permukaan ini. Fungsi gandingan adalah sama dengan gandingan dram standard — hanya geometri antara muka brek yang berubah.
Untuk kren berkapasiti tinggi yang memerlukan tork brek yang besar (kren senduk, kren gantri berat), diameter roda brek mestilah besar untuk menyediakan kawasan permukaan brek yang mencukupi. Dalam kes ini, lengan luar dilanjutkan secara paksi untuk menyediakan permukaan dram brek yang lebih panjang, sambil mengekalkan profil gigi gear yang sama untuk penghantaran tork.
Ini adalah langkah paling kritikal dalam pemilihan gandingan dram — dan langkah yang paling kerap dilakukan secara tidak betul.
Tork nominal ($$T_n$$) gandingan dram ialah daya kilas berterusan yang boleh dihantar selama-lamanya di bawah keadaan ideal. Tork reka bentuk ($$T_d$$) ialah daya kilas gandingan mesti dinilai, selepas menggunakan faktor perkhidmatan:
$$T_d = T_{nominal} kali f_s kali f_{mula} kali f_{kejutan}$$
di mana:
$$T_{nominal}$$ = tork larian keadaan mantap pada gandingan (N·m)
$$f_s$$ = faktor perkhidmatan untuk kelas tugas (lihat jadual di bawah)
$$f_{start}$$ = faktor tork permulaan — motor kren biasanya menghasilkan tork berkadar 2.0–2.5× semasa permulaan
$$f_{kejutan}$$ = faktor beban kejutan — mengambil kira beban dinamik semasa pengambilan beban dan perjalanan di atas sambungan rel
Gandingan mesti dipilih sedemikian rupa sehingga tork berkadar $$T_n geq T_d$$.
Tork larian keadaan mantap pada gandingan dram (aci keluaran kotak gear) ialah:
$$T_{nominal} = rac{P_{motor} imes eta_{gearbox} imes i_{gearbox}}{omega_{drum}}$$
di mana:
$$P__{motor}$$ = kuasa undian motor (W)
$$eta_{kotak gear}$$ = kecekapan kotak gear (biasanya 0.94–0.97 untuk kotak gear heliks)
$$i_{kotak gear}$$ = nisbah pengurangan kotak gear
$$omega_{drum}$$ = halaju sudut aci dram (rad/s)
Contoh: Motor 45 kW, nisbah kotak gear 40:1, kecekapan 0.96, kelajuan dram 15 rpm:
$$omega_{drum} = rac{15 imes 2pi}{60} = 1.571 ext{ rad/s}$$
$$T_{nominal} = rac{45,000 imes 0.96 imes 40}{1.571} = rac{1,728,000}{1.571} approx 1,100,000 ext{ N·m}$$
Tunggu — ini ialah tork jika nisbah kotak gear digunakan pada tork aci motor. Pengiraan yang betul ialah:
$$T_{motor} = rac{P_{motor}}{omega_{motor}} = rac{45,000}{2pi imes 960/60} = rac{45,000}{100.5} approx 448 ext{ N·m}$$
$$T_{gandingan dram} = T_{motor} kali i_{kotak gear} kali eta_{kotak gear} = 448 kali 40 kali 0.96 lebih kurang 17,203 eks{ N·m}$$
Kelas Tugas Kren (FEM/ISO) |
Faktor Perkhidmatan $$f_s$$ |
Faktor Permulaan $$f_{start}$$ |
Faktor Kejutan $$f_{kejutan}$$ |
Faktor Gabungan |
M1–M2 (cahaya) |
1.0 |
1.5 |
1.0 |
1.5 |
M3–M4 (sederhana) |
1.25 |
1.75 |
1.1 |
2.4 |
M5–M6 (berat) |
1.5 |
2.0 |
1.25 |
3.75 |
M7–M8 (sangat berat / senduk) |
1.75 |
2.5 |
1.5 |
6.6 |
Implikasi praktikal: Untuk kren senduk (tugas M8), tork reka bentuk ialah 6.6× tork larian keadaan mantap. Gandingan yang dipilih pada larian tork sahaja akan bersaiz kecil.
Roda brek yang disepadukan ke dalam gandingan dram juga mesti diperiksa untuk tork brek yang diperlukan. Tork brek minimum yang diperlukan oleh piawaian keselamatan kren ialah:
$$T_{brek} geq 1.5 kali T_{muatan,menurunkan}$$
Di mana $$T_{load,lowering}$$ ialah tork pada roda brek disebabkan oleh beban undian diturunkan (kes paling teruk untuk brek — beban memandu motor ke arah menurun).
Tekanan permukaan roda brek tidak boleh melebihi nilai yang dibenarkan untuk bahan pelapik brek:
$$p_{brek} = rac{F_{brek}}{A_{contact}} leq p_{allowable}$$
Untuk pelapik brek bebas asbestos standard: $$p_{allowable} = 0.3–0.5 ext{ MPa}$$
Untuk pelapik brek logam tersinter (bertugas tinggi): $$p_{allowable} = 0.6–1.0 ext{ MPa}$$
Kelebihan mekanikal utama gandingan dram berbanding gandingan tegar ialah keupayaannya untuk menampung ketidakjajaran. Memahami jenis salah jajaran dan hadnya adalah penting untuk pemasangan yang betul dan hayat perkhidmatan yang panjang.
Penjajaran sudut ($$alpha$$): Dua garis tengah aci bersilang pada satu sudut. Ini adalah salah jajaran utama yang direka bentuk untuk menampung profil gigi bermahkota gandingan dram.
Penjajaran selari (jejari) ($$delta$$): Kedua-dua garis tengah aci adalah selari tetapi diimbangi. Dalam gandingan dram, penjajaran selari ditempatkan sebagai gabungan penjajaran sudut yang sama dan bertentangan pada setiap hab.
Anjakan paksi ($$Delta x$$): Kedua-dua aci bergerak ke arah atau menjauhi satu sama lain di sepanjang paksi sepunya. Lengan luar terapung menampung ini dengan menggelongsor secara paksi pada gigi hab.
Profil gigi bermahkota membenarkan julat salah jajaran berikut (nilai biasa untuk gandingan dram standard — sahkan dengan data pengilang untuk saiz tertentu):
Saiz Gandingan (mengikut penilaian tork) |
Penyelewengan Sudut Maks $$alpha$$ |
Penyelewengan Selari Maks $$delta$$ |
Anjakan Paksi Maks $$Delta x$$ |
Sehingga 5,000 N·m |
1.5° |
0.5 mm |
±3 mm |
5,000–20,000 N·m |
1.0° |
0.8 mm |
±4 mm |
20,000–100,000 N·m |
0.5° |
1.0 mm |
±5 mm |
> 100,000 N·m |
0.3° |
1.5 mm |
±8 mm |
Penting: Ini adalah nilai maksimum — gandingan boleh menampung salah jajaran ini, tetapi beroperasi secara berterusan pada salah jajaran maksimum mengurangkan hayat gigi dengan ketara. Penyimpangan pemasangan sasaran hendaklah tidak lebih daripada 50% daripada nilai undian maksimum.
Apabila gandingan dram beroperasi dengan penjajaran sudut $$alpha$$, daya sentuhan gigi tidak lagi diagihkan secara seragam merentasi lebar muka gigi. Faktor pemuatan tepi $$K_{edge}$$ meningkatkan tekanan sentuhan gigi yang berkesan:
$$K_{tepi} = 1 + rac{alpha cdot b_{gigi}}{2 cdot m_n}$$
di mana:
$$alpha$$ = salah jajaran sudut (radian)
$$b_{gigi}$$ = lebar muka gigi (mm)
$$m_n$$ = modul biasa gigi gandingan
Pada $$alpha = 1°$$ (0.0175 rad) dengan $$b_{gigi} = 60$$ mm dan $$m_n = 5$$:
$$K_{tepi} = 1 + rac{0.0175 imes 60}{2 imes 5} = 1 + 0.105 = 1.105$$
Peningkatan 10.5% dalam tekanan sentuhan gigi ini mungkin kelihatan sederhana, tetapi digabungkan dengan pemuatan kitaran kitaran tugas kren, ia mempercepatkan haus gigi dengan ketara. Mengekalkan penjajaran hampir kepada sifar sentiasa lebih baik daripada bergantung pada kapasiti penjajaran gandingan.
Hab gandingan menghantar tork pemacu penuh melalui antara muka aci kunci dan gigi gandingan. Bahan hab mesti mempunyai kekuatan yang mencukupi untuk menahan:
Tegasan ricih kilasan dalam badan hab
Tegasan galas pada kunci dan alur kunci
Tekanan sentuhan gigi pada gigi gandingan
Bahan hab standard untuk gandingan dram kren:
bahan |
Gred |
Kekuatan Tegangan |
Permohonan |
Keluli karbon |
45# (C45) |
600–750 MPa |
Tugas ringan hingga sederhana (M1–M5) |
Keluli aloi |
42CrMo |
900–1,100 MPa |
Tugas berat hingga sangat berat (M5–M8) |
Keluli aloi |
40CrNiMoA |
1,000–1,200 MPa |
Kren senduk, tugas melampau |
Gigi hab biasanya dikeraskan secara aruhan hingga 45–55 HRC untuk menahan haus pada permukaan sentuhan gigi.
Lengan luar mesti tahan:
Tekanan sentuhan gigi dalaman daripada penghantaran tork
Tegasan gelung daripada muat gangguan (jika digunakan) atau pramuat bolt (untuk lengan terbelah)
Tegasan terma pada permukaan roda brek daripada kitaran brek berulang
Keperluan kekerasan permukaan pada permukaan sentuhan roda brek
Bahan lengan standard:
bahan |
Gred |
Kekuatan Tegangan |
Kekerasan Permukaan Brek |
Permohonan |
Keluli tuang |
ZG310-570 |
570 MPa min |
200–240 HB (sebagai pelakon) |
Tugas ringan |
Keluli karbon palsu |
45# |
650–750 MPa |
220–260 HB (dinormalkan) |
Kewajipan sederhana |
Keluli aloi palsu |
42CrMo |
900–1,100 MPa |
260–320 HB (S&T) |
Tugas berat / sangat berat |
Kekerasan permukaan roda brek adalah kritikal — terlalu lembut dan permukaannya cepat haus di bawah sentuhan kasut brek, mewujudkan alur yang mengurangkan keberkesanan brek dan menghasilkan serpihan. Terlalu keras (> 350 HB) dan lapisan brek haus secara berlebihan. Julat optimum ialah 260–320 HB untuk pelapik brek standard.
Gigi gandingan beroperasi dalam persekitaran yang dilincirkan gris. gris mesti:
Mempunyai kelikatan yang mencukupi untuk mengekalkan lapisan antara permukaan sentuhan gigi di bawah tekanan sentuhan tinggi
Serasi dengan julat suhu operasi (−20°C hingga +80°C untuk aplikasi standard; −40°C hingga +120°C untuk persekitaran yang melampau)
Mempunyai aditif EP (tekanan melampau) untuk melindungi daripada sentuhan logam-ke-logam semasa permulaan dan pemuatan kejutan
gris yang disyorkan: NLGI Gred 1 atau 2 dengan bahan tambahan EP. Selang pelinciran semula: setiap 2,000–4,000 waktu operasi atau setiap tahun, yang mana dahulu. Untuk gandingan dram bertutup (diisi kilang), gantikan gris semasa baik pulih besar (biasanya setiap 5 tahun).
Kira $$T_{nominal}$$ daripada kuasa motor, nisbah kotak gear dan kecekapan seperti yang ditunjukkan dalam Bahagian 3.2.
Pilih faktor servis gabungan daripada jadual dalam Bahagian 3.3 berdasarkan kelas tugas kren. Kira:
$$T_d = T_{nominal} kali f_{digabungkan}$$
Daripada katalog pengilang, pilih saiz gandingan terkecil dengan tork berkadar $$T_n geq T_d$$. Rekodkan gandingan:
Tork berkadar $$T_n$$
Penyimpangan sudut maksimum $$alpha_{maks}$$
Anjakan paksi maksimum $$Delta x_{maks}$$
Julat lubang hab (diameter lubang min dan maks)
Diameter roda brek $$D_{brek}$$
Sahkan bahawa diameter aci keluaran kotak gear dan diameter aci dram berada dalam julat lubang hab gandingan yang dipilih. Tentukan diameter gerudi dan dimensi alur kunci untuk setiap hab. Kesesuaian gerek standard: H7/k6 (kesesuaian peralihan) untuk aplikasi ketepatan; H7/js6 untuk aplikasi kren standard.
Kira tork brek yang diperlukan daripada beban kren dan geometri dram. Sahkan bahawa diameter roda brek gandingan yang dipilih dan luas permukaan boleh memberikan daya brek yang diperlukan dalam tekanan permukaan pelapik brek yang dibenarkan.
Anggarkan jangkaan salah jajaran daripada geometri kereta api pandu dan analisis pesongan struktur. Sahkan bahawa penyimpangan yang dijangkakan adalah kurang daripada 50% daripada penyimpangan maksimum yang dinilai gandingan.
Berdasarkan kelas tugas dan persekitaran, nyatakan bahan hab (45# atau 42CrMo), bahan lengan dan kekerasan, pengerasan gigi (pengerasan aruhan hingga 45–55 HRC), dan kekerasan permukaan brek (260–320 HB).
Hab gandingan gendang biasanya dipasang pada acinya menggunakan padanan gangguan (muatan peralihan H7/k6). Untuk hab besar (diameter lubang > 100mm), pemasangan pengembangan haba disyorkan:
Prosedur pemasangan pengembangan terma:
Ukur lubang hab dan diameter aci pada suhu bilik — rekodkan gangguan (aci OD tolak ID lubang hab)
Kira suhu pemanasan yang diperlukan:
$$Delta T = rac{delta_{gangguan}}{alpha_{keluli} imes d_{bore}} = rac{delta_{interference}}{11.7 imes 10^{-6} imes d_{bore}}$$
Panaskan hab secara seragam dalam ketuhar atau mandi minyak pada suhu yang dikira (biasanya 80–150°C)
Pasang hab pada aci dengan segera — hab akan menyejuk dan mengecut pada aci, mewujudkan kesesuaian gangguan
Jangan gunakan pemanasan api — pemanasan yang tidak sekata menyebabkan herotan dan tekanan sisa
Selepas memasang kedua-dua hab, selaraskan aci sebelum memasang lengan luar:
Pemeriksaan penjajaran sudut:
Pasang penunjuk dail pada satu hab, dengan hujung penunjuk menghubungi muka hab yang lain. Putar kedua-dua hab bersama-sama melalui 360°. Jumlah bacaan penunjuk (TIR) tidak boleh melebihi:
$$TIR_{sudut} leq 2 imes D_{hub} imes an(alpha_{target})$$
Untuk penjajaran sudut sasaran 0.1° dan diameter hab 200mm:
$$TIR_{sudut} leq 2 imes 200 imes an(0.1°) = 2 imes 200 imes 0.00175 = 0.70 ext{ mm TIR}$$
Pemeriksaan penjajaran selari:
Pasang penunjuk dail pada satu hab, dengan hujung penunjuk menghubungi permukaan silinder hab yang lain. Putar melalui 360°. TIR tidak boleh melebihi:
$$TIR_{selari} leq 2 imes delta_{target}$$
Untuk penjajaran selari sasaran 0.2mm: $$TIR_{selari} leq 0.4 ext{ mm}$$
Selepas mengesahkan penjajaran aci, pasangkan lengan luar:
Isi lengan dengan gris yang ditentukan (kira-kira 30–40% daripada isipadu rongga gigi)
Luncurkan lengan pada satu hab, kemudian letakkannya untuk melibatkan kedua-dua hab secara serentak
Pasang gelang pengedap dan klip penahan
Untuk lengan belah: letakkan kedua-dua bahagian, masukkan dan tork bolt pada nilai yang ditentukan
Sahkan bahawa lengan boleh terapung secara paksi dengan tangan — ia harus bergerak bebas dalam julat anjakan paksi
Item Pemeriksaan |
Kaedah |
Selang waktu |
Kriteria Penerimaan |
Keadaan permukaan roda brek |
Visual |
Bulanan |
Tiada alur > 0.5mm dalam; tiada retak |
Diameter roda brek |
Mikrometer |
Setiap 6 bulan |
> 90% daripada diameter nominal |
Keadaan gigi gandingan |
Visual (tanggalkan lengan) |
setiap tahun |
Tiada pitting > 10% daripada kawasan gigi; tiada retak |
Keadaan gris |
Visual + bau |
setiap tahun |
Tiada perubahan warna, tiada zarah logam, tiada pencemaran air |
Tork bolt (lengan berpecah) |
Sepana kilas |
Setiap 6 bulan |
Mengikut spesifikasi pengeluar |
Penjajaran aci |
Penunjuk dail |
Selepas kerja memandu kereta api |
Setiap had Bahagian 7.2 |
Mod Kegagalan 1: Kehausan Gigi (Kehausan yang Meresah)
Rupa: Bahagian rusuk gigi menunjukkan pengilat atau kehilangan bahan; gris tercemar dengan zarah logam.
Punca punca: Salah jajaran yang berlebihan menyebabkan pemuatan kelebihan tinggi; gris tidak mencukupi atau terdegradasi; gandingan bersaiz kecil untuk tugas sebenar.
Pencegahan: Penjajaran yang betul pada pemasangan; mengekalkan jadual pelinciran; mengesahkan penarafan tork gandingan termasuk faktor perkhidmatan yang sesuai.
Mod Kegagalan 2: Patah Gigi
Rupa: Satu atau lebih gigi patah pada akar; kehilangan penghantaran tork secara tiba-tiba.
Punca utama: Beban yang teruk (cth, ragut tali, sekatan dua); keletihan akibat beban kejutan berulang; kecacatan bahan di hab.
Pencegahan: Jangan melebihi kapasiti undian kren; nyatakan gandingan dengan faktor kejutan yang mencukupi; nyatakan hab 42CrMo palsu untuk aplikasi tugas berat.
Mod Kegagalan 3: Alur Roda Brek
Rupa: Alur lilitan pada permukaan roda brek; mengurangkan keberkesanan brek; haus pelapik brek dipercepatkan.
Punca utama: Kasut brek tidak sejajar; pencemaran kasar antara lapisan dan roda; kekerasan roda brek tidak mencukupi.
Pencegahan: Jajarkan kasut brek dengan betul; melindungi kawasan brek daripada pencemaran; nyatakan kekerasan permukaan roda brek 260–320 HB.
Mod Kegagalan 4: Lengan Keretakan (Lengan Luar)
Rupa: Retak jejari atau lilitan pada lengan luar, biasanya pada akar roda brek atau pada zon gigi.
Punca utama: Keletihan daripada tork brek kitaran yang ditindih pada tork penghantaran; keletihan haba daripada brek bertenaga tinggi yang berulang; kecacatan material.
Pencegahan: Nyatakan lengan 42CrMo palsu untuk tugas M6+; melaksanakan pemeriksaan MT pada baik pulih besar; jangan gunakan brek kecemasan sebagai prosedur operasi rutin.
Mod Kegagalan 5: Keresahan Gergaji Hab
Rupa: Serbuk berwarna karat (oksida besi) pada antara muka hab-aci; hab longgar pada aci; permukaan aci rosak.
Punca punca: Kesesuaian gangguan yang tidak mencukupi — hab adalah gelongsor mikro pada aci di bawah beban tork kitaran; kepekatan tegasan alur kunci menyebabkan keresahan di bahagian tepi kekunci.
Pencegahan: Sahkan spesifikasi kesesuaian gangguan; gunakan pemasangan pengembangan haba untuk mencapai gangguan yang betul; sapukan kompaun anti-fretting (cth, Molykote) pada antara muka hub-shaft.
Gandingan dram ialah jenis gandingan gear khusus yang direka untuk aplikasi kren dan angkat. Perbezaan utama ialah roda brek bersepadu (dram brek) pada lengan luar, yang membolehkan brek kren bertindak terus pada gandingan. Gandingan gear industri standard tidak mempunyai ciri ini. Geometri gigi juga lazimnya dioptimumkan untuk kitaran tugas berayun dan beban hentakan pemacu kren dan bukannya putaran berterusan pemacu industri am.
Kira tork larian keadaan mantap daripada kuasa motor, nisbah kotak gear dan kecekapan. Kemudian darab dengan faktor servis gabungan untuk kelas tugas kren anda: 1.5 untuk M1–M2, 2.4 untuk M3–M4, 3.75 untuk M5–M6 dan 6.6 untuk M7–M8. Tork terkadar gandingan mesti melebihi daya kilas reka bentuk ini. Untuk motor 45 kW, kotak gear 40:1, kren tugas M6, tork reka bentuk adalah lebih kurang $$17,200 kali 3.75 lebih kurang 64,500$$ N·m.
Gandingan dram standard menampung salah jajaran sudut 0.3°–1.5° dan salah jajaran selari 0.5–1.5mm, bergantung pada saiz. Walau bagaimanapun, salah jajaran pemasangan sasaran hendaklah tidak lebih daripada 50% daripada nilai maksimum — beroperasi secara berterusan pada salah jajaran maksimum mengurangkan hayat gigi dengan ketara. Sentiasa selaraskan pemacu kereta api dengan berhati-hati semasa pemasangan dan semak semula penjajaran selepas 500 jam pertama beroperasi.
Untuk kelas tugas kren M5 dan ke atas, nyatakan keluli aloi 42CrMo palsu untuk kedua-dua hab dan lengan luar. Hab hendaklah dikeraskan secara aruhan pada gigi hingga 45–55 HRC. Lengan luar (roda brek) hendaklah dipadamkan dan dibajakan kepada 260–320 HB pada permukaan brek. Untuk kren senduk (M8) dan aplikasi tugas melampau yang lain, pertimbangkan 40CrNiMoA untuk hab untuk keliatan impak yang unggul.
Untuk gandingan dram standard dengan kelengkapan gris, gantikan gris setiap 2,000–4,000 waktu operasi atau setiap tahun, yang mana dahulu. Untuk gandingan tertutup (diisi kilang), gantikan gris semasa baik pulih besar (biasanya setiap 5 tahun atau mengikut jadual penyelenggaraan pengilang kren). Gunakan gris NLGI Gred 1 atau 2 dengan bahan tambahan EP. Jika gris menunjukkan zarah logam atau perubahan warna semasa pemeriksaan, gantikan segera dan siasat puncanya.
Lengan luar (dram) kadangkala boleh dibaiki dengan memesinan semula permukaan roda brek jika bahan yang mencukupi kekal dan tiada keretakan. Gigi gandingan, bagaimanapun, tidak boleh dibaiki — jika haus atau kerosakan gigi dikesan, gantikan gandingan yang lengkap. Hab yang mengalami kerosakan pada lubang kadangkala boleh dibosan semula dan dipasang dengan lengan, tetapi ini memerlukan pemesinan pakar dan hanya perlu dilakukan jika badan hab adalah baik. Untuk aplikasi kren kritikal keselamatan, penggantian sentiasa lebih baik untuk dibaiki.
Jentera Yile mengeluarkan gandingan dram (gandingan dram gear dengan roda brek bersepadu) untuk pemacu angkat kren atas, pemacu kembara kren gantri, pemacu kren senduk dan semua aplikasi kren industri berat — daripada saiz standard hingga reka bentuk tersuai sepenuhnya yang dihasilkan kepada lukisan anda atau direka bentuk terbalik daripada komponen haus.
Keupayaan pembuatan gandingan dram kami:
Bahan: Keluli aloi 42CrMo dan 40CrNiMoA palsu untuk hab dan lengan; keluli tuang ZG310-570 untuk tugas ringan
Julat tork: 1,000 N·m hingga 500,000 N·m (saiz tersuai tersedia di luar julat ini)
Rawatan haba: Pengerasan aruhan gigi hab kepada 45–55 HRC; lengan Q&T hingga 260–320 HB pada permukaan brek
Pemesinan: Pusing CNC dan hobbing gear ke standard gigi gandingan DIN/GB; kemasan permukaan roda brek Ra ≤ 1.6 μm
Versi lengan belah: Tersedia untuk semua saiz — untuk pemasangan tanpa pengalihan aci
NDT: Pemeriksaan MT semua pemalsuan; pemeriksaan dimensi dengan dokumentasi penuh
Versi cakera brek: Permukaan brek cakera bersepadu untuk sistem brek cakera moden
Kami juga mengeluarkan rangkaian lengkap komponen untuk sistem pemacu kren anda:
Roda Kren Tempa Tugas Berat — 42CrMo palsu, semua kelas tugas, pasangan sepadan tersedia
Tali Dawai Sheaves untuk Kren dan Jengkaut — ditempa dan dituang, alur mesin ketepatan
Rak Kren Keluli Tempa untuk Pengangkat & Pengangkat — berkas blok pengangkat, berkas blok cangkuk
Kotak Gear Industri Tugas Berat & Pengurangan Kelajuan — angkat kren dan kotak gear perjalanan
Set Worm Gear dan Shaft Tersuai — untuk pemacu kren tambahan dan sistem kedudukan
Rumah Galas Blok Pillow Pillow dengan Sesendal Gangsa — untuk aci dram dan sokongan gandar roda perjalanan
Komponen Pemprosesan Keluli & Logam — pakej komponen lengkap untuk kren kilang keluli
Penyelesaian Industri Perlombongan & Simen — komponen pemacu untuk kren loji perlombongan dan proses
Untuk menerima sebut harga, berikan:
✅ Kuasa motor (kW) dan kelajuan (rpm)
✅ Nisbah kotak gear dan diameter aci keluaran
✅ Diameter aci gendang
✅ Jenis kren, kapasiti dan kelas tugas (FEM/ISO)
✅ Jenis brek (brek dram atau brek cakera) dan tork brek yang diperlukan
✅ Kuantiti dan tarikh penghantaran yang diperlukan
✅ Lukisan atau gambar gandingan sedia ada (untuk kejuruteraan terbalik)
e-mel: jasmine@yileindustry.com
Hantar RFQ: www.yilemachinery.com/contactus.html
Semua pertanyaan teknikal menerima jawapan dalam masa 24 jam. Pesanan penggantian pecahan segera diberi penjadualan keutamaan.
