Шипка жичане ужади: дизајн жлебова, Д/д однос, угао флоте и водич за избор за тешко индустријско подизање

Жичано уже се не троши само од себе. У већини превремених кварова жичаног ужета у тешким индустријским дизалицама и дизалицама, основни узрок није само уже – то је сноп. Жлеб неправилне величине гњечи спољне жице ужета. Мали пречник корака узрокује замор од поновљеног савијања. Превелики угао флоте доводи до тога да се конопац пење уз прирубницу снопа и хабање о ивицу жлеба. Шипка је једна компонента која најдиректније контролише радни век жичаног ужета — а ипак је рутински недовољно специфицирана.

Овај водич пружа комплетан технички оквир за избор и спецификацију снопова жичаног ужади за тешке индустријске апликације за дизање — надземне дизалице, порталне дизалице, дизалице, дизалице за лонац и опрему за дизање на мору. Покрива геометрију жлебова, критични Д/д однос, ограничења углова возног парка, избор материјала и конструкције, оцену оптерећења и начине квара који су резултат нетачне спецификације.

Део 1: Функција снопа жичане ужади и зашто је то важно

Сноп жичане ужади (који се назива и ременица крана или блок ужета) служи три функције:

1. Промена правца — преусмеравање ужета са једне линије акције на другу

2. Механичка предност — у вишеделној линији (систем за превлачење), вишеструки снопови умножавају снагу подизања која је доступна из бубња за подизање

3. Вођење ужета — задржавање ужета на предвиђеној путањи и спречавање да скочи са блока

Од ове три функције, трећа је најзахтевнија са становишта дизајна. Жлеб снопа мора да подржава конопац преко његовог пуног контактног лука без гњечења спољних жица, док геометрија жлеба мора омогућити ужету да уђе и изађе чисто без хабања. 

Последица квара снопа није само замена снопа – то је обично истовремено оштећење ужета, које захтева замену обе компоненте. У крану за лонац од 500 тона, догађај замене жичаног ужета може коштати 50.000 до 150.000 долара у деловима и изгубљено време производње. Улагање у тачно одређене снопове је тривијално мало у поређењу.

Део 2: Геометрија жлебова снопа — најкритичнија спецификација

Жлеб је место где конопац и сноп међусобно делују. Свака димензија жлеба утиче на животни век ужета.

2.1 Радијус жлеба

Радијус жлеба ($$р$$) је полупречник закривљеног дна жлеба. Мора се ускладити са номиналним пречником ужета ($$д$$):

$$р = 0,53д тект{ до } 0,55д$$

Ово даје пречник жлеба од $$1,06д$$ до $$1,10д$$ — нешто већи од пречника ужета.

Зашто мало већи, а не баш једнак?

• Ако је радијус жлеба тачно једнак полупречнику ужета ($$р = 0,5д$$), уже је у пуном контакту са дном жлеба. Ово изгледа идеално, али у пракси изазива проблеме: производне толеранције значе да је жлеб понекад мало мањи, што пригњечи уже; а конопац не може правилно да седи док се хаба и мења његов пречник.

• Ако је полупречник жлеба премали ($$р < 0,53д$$): уже је стегнуто у жлебу. Спољашње жице су згњечене о зидове жлебова, убрзавајући замор жице и лом. Попречни пресек ужета се деформише од кружног до овалног. Ово је најчешћа и најштетнија грешка.

• Ако је радијус жлеба превелик ($$р > 0,60д$$): уже долази у контакт са жлебом само на две тачке на својим странама, а не да се држи на дну. Ово концентрише контактни напон на две линије уместо да га дистрибуира по дну жлеба, узрокујући локализовано хабање жице. Конопац је такође мање стабилан у жлебу и склонији је скакању.

Тачан опсег: $$р = 0,53д$$ до $$0,55д$$ за нове снопове. Како се жлеб троши, радијус се повећава — истрошени жлеб са $$р > 0,60д$$ треба поново машински обрађивати или заменити сноп.

2.2 Дубина жлеба

Жлеб мора бити довољно дубок да задржи уже у свим условима рада, укључујући и када уже улази под највећим углом флоте. Минимална дубина жлеба је:

$$х_{гроове} гек 1.5д$$

За снопове који су подложни великим угловима флоте или динамичком ударном оптерећењу (нпр. блокови дизалица на мору), повећајте на:

$$х_{гроове} гек 1.75д$$

Жлеб који је превише плитак омогућава ужету да се подиже и излази из жлеба под бочним оптерећењем, што доводи до тога да конопац тече на прирубници снопа - брзо хабање и потенцијално искакање из шина.

2.3 Угао заливања жлебова

Стране жлебова (зидови изнад дна жлеба) морају се ширити напоље под углом да би омогућило ужету да уђе и изађе у жлеб чисто док се приближава под углом флоте. Стандардни угао бљескања је:

$$алпха_{фларе} = 25° тект{ до } 30° тект{ по страни (од вертикале)}$$

Угао ширења који је премали (< 20°) доводи до контакта ужета са зидом жлеба док улази под углом, хабајући спољне жице. Превелики угао отвора (> 35°) смањује ефективну дубину жлеба и задржавање жлеба.

2.4 Завршна обрада и тврдоћа жљебова

Завршна обрада површине жлеба утиче на брзину абразије жице ужета током контакта. Наведена завршна обрада за жлебове дизалице је:

$$Ра лек 3.2 , му м тект{ (обрађена завршна обрада)}$$

За апликације високог радног циклуса (класа рада дизалица А6–А8), наведите:

$$Ра лек 1.6 , му м тект{ (фино обрађено или брушено)}$$

Тврдоћа површине жлебова треба да буде у опсегу од 280–340 ХБ за стандардне примене. Тврђи жлебови (> 340 ХБ) троше уже брже од снопа — сноп постаје абразивни елемент. Мекши жлебови (< 260 ХБ) се брзо троше, што доводи до тога да жлеб постаје превелик и губи геометрију која носи уже.

Део 3: Д/д однос — Најважнија димензија снопа

Однос Д/д је однос пречника нагиба ужета ($$Д$$, мерено до средишње линије ужета у жлебу) и номиналног пречника ужета ($$д$$). То је једини најважнији параметар који регулише век трајања жичане ужади.

3.1 Зашто Д/д однос контролише замор ужета

Сваки пут када се уже савија око снопа, појединачне жице у ужету су подвргнуте напрезању савијања. Спољашње жице на спољашњој страни кривине су затегнуте; унутрашње жице су у компресији. Овај циклични напон савијања, који се понавља сваки пут када конопац пређе преко снопа, узрокује настанак пукотина од замора у појединачним жицама - што на крају доводи до ломљења жице и осуде ужета.

Напон савијања у спољним жицама је приближно:

$$сигма_{савијање} приближно Е_{жица} цдот фрац{д_{жица}}{Д}$$

где:

• $$Е_{жица}$$ = модул еластичности жице од ужета (приближно 190.000–200.000 МПа)

• $$д_{жица}$$ = пречник појединачне жице у ужету (обично 0,05–0,15 × пречник ужета у зависности од конструкције ужета)

• $$Д$$ = пречник корака осовине

Ово показује да је напон савијања обрнуто пропорционалан пречнику снопа - удвостручење пречника снопа преполови напон савијања у свакој жици. Пошто је век трајања замора приближно пропорционалан коцки амплитуде напона (за замор високог циклуса):

$$Л_{умор} пропто лево(фрац{1}{сигма_{савијање}}десно)^3 пропто Д^3$$

Удвостручење пречника снопа повећава век трајања ужета за приближно 8 пута. Због тога је однос Д/д доминантан параметар дизајна за животни век ужета.

3.2 Минимални Д/д односи према примени

Различити стандарди и апликације одређују различите минималне Д/д односе. Следећа табела резимира захтеве:

Важно: Ово су минималне вредности. Тамо где је животни век ужета критичан и величина снопа није ограничена простором, користите однос Д/д 20–30% изнад минимума. Трошкови већег снопа су занемарљиви у поређењу са трошковима чешће замене ужета.

3.3 Пречник нагиба у односу на пречник газећег слоја

Однос Д/д мора се израчунати коришћењем пречника корака — пречника мереног до средишње линије ужета у жлебу — не спољашњег пречника снопа или пречника дна жлеба.

$$Д_{питцх} = Д_{дно жлеба} + д_{коноп}$$

Уобичајена грешка у спецификацији је да се наведе спољашњи пречник снопа без навођења да ли је то пречник корака или пречник газећег слоја. Увек разјасните која се димензија наводи.

Део 4: Угао флоте — Скривени узрок оштећења ужета и снопова

Угао флоте је угао између стварне линије приступа ужета снопу и равни снопа (равнина која је окомита на осу снопа, која пролази кроз средишњу линију жлеба). Постоји кад год бубањ ужета или претходни сноп није савршено поравнат са дотичним снопом.

4.1 Ограничења угла флоте

Прекорачење ових ограничења узрокује:

• Абразија ужета на ивици жлеба — уже се трља о страну жлеба при уласку и изласку

• Увртање ужета — конопац је приморан да се ротира док улази у жлеб под углом, изазивајући накупљање обртног момента у ужету

• Неравномерно хабање жлебова — једна страна жлеба се троши брже од друге, стварајући асиметричан профил жлеба

• Прескакање ужета — под веома великим угловима флоте, конопац може у потпуности да изађе из жлеба

4.2 Израчунавање угла флоте

За аранжман од бубња до снопа:

$$тан(алпха_{флота}) = фрац{Л_{оффсет}}{Д_{удаљеност}}$$

где:

• $$Л_{оффсет}$$ = бочни помак између средишње линије бубња и средишње линије жлеба шипа (мм)

• $$Д_{дистанце}$$ = растојање од бубња до снопа дуж линије ужета (мм)

Пример: помак бубња = 300 мм, растојање између бубња и вретена = 8.000 мм:

$$алпха_{флота} = арцтанлефт(фрац{300}{8000}десно) = арцтан(0,0375) = 2,15°$$

Ово премашује границу од 2° — сноп се мора поново поставити или додати оловни сноп да би се смањио угао флоте.

Део 5: Ковани против ливених челичних снопова

Као и код кранских точкова (погледајте наше Водич за избор материјала за коване кранске точкове ), избор између коване и ливене конструкције за снопове има значајне импликације на радни век и начин квара.

5.1 Ковани челични снопови

Ковани челични снопови се производе пресовањем загрејане челичне гредице у облик, чиме се добијају:

• Рафинирана, усмерена структура зрна — ток зрна прати контуру обода снопа, максимизирајући отпорност на оптерећење замора при савијању на корену жлеба

• Затворена унутрашња порозност — нема шупљина које се скупљају које би могле изазвати заморне пукотине под цикличним оптерећењем

• Већа достижна тврдоћа жлебова — ковани 42ЦрМо се може индуктивно очврснути у жлебу до 340–380 ХБ

• Врхунска отпорност на удар — критична за блокове крана који су подложни ударном оптерећењу (нпр. изненадно подизање терета, откидање ужета)

Ковани челични снопови су специфицирани за:

• Класа рада дизалице М5 и више

• Квачка дизалица и металуршки крански блокови

• Оффсхоре блокови дизалица (АПИ Спец 2Ц апликације)

• Свака примена где квар снопа има критичне последице за безбедност

• Снопови великог пречника (> 600 мм пречника корака) где је ризик од порозности ливења значајан

5.2 Снопови од ливеног челика

Ливени челични снопови се производе уливањем растопљеног челика у калуп. Они су прихватљиви за:

• Примене лаке до средње оптерећења (М1–М4)

• Мањи пречници снопа (< 400 мм пречника корака)

• Унутрашње дизалице за контролисано окружење

• Примене у којима се разлика у трошковима не може оправдати радним циклусом

Чак и за ливене снопове, наведите ливени челик (ЗГ270-500 или еквивалентан) — никада ливено гвожђе за конструкцијске снопове дизалица. Ливено гвожђе је крто и не би требало да се користи у било којој примени за подизање где би изненадни лом био опасан.

5.3 Поређење перформанси

Део 6: Носивост снопа и прорачун конструкције

6.1 Сила повлачења ужета

Максимална сила повлачења ужета ($$С_{мак}$$) на снопу је одређена напухом система дизалице и номиналним оптерећењем:

$$С_{мак} = фрац{К цдот г}{н_{партс} цдот ета_{реевинг}}$$

где:

• $$К$$ = номинални капацитет дизања (кг)

• $$г$$ = 9,81 м/с⊃2;

• $$н_{делови}$$ = број делова ужета у систему за навлачење

• $$ета_{реевинг}$$ = ефикасност увлачења (обично 0,96–0,98 по снопу)

Пример: кран од 100 тона, 8-делни рекет, 6 снопова ($$ета = 0,97^6 = 0,832$$):

$$С_{мак} = фрац{100,000 путс 9,81}{8 тимес 0,832} = фрац{981,000}{6,656} приближно 147,400 тект{ Н} = 147,4 тект{ кН по делу ужета}$$

6.2 Оптерећење осовинице

Сворњак (осовина) носи резултанту два затезања ужета са обе стране снопа. За сноп где се конопац омотава под углом $$тхета$$:

$$Ф_{пин} = 2 цдот С цдот цослефт(фрац{пи - тхета}{2}ригхт) = 2 цдот С цдот синлефт(фрац{тхета}{2}ригхт)$$

За омотавање од 180° (конопац улази и излази паралелно - уобичајено у блоку кука):

$$Ф_{пин} = 2С$$

За омотач од 90° (конопац се окреће за 90°):

$$Ф_{пин} = Сскрт{2} приближно 1.414С$$

Затик мора бити величине да носи $$Ф_{пин}$$ са адекватним фактором сигурности — типично 5:1 на преломно оптерећење за апликације дизалица.

6.3 Напрезање обода осовине

Обод снопа је подвргнут напрезању савијања док се оптерећење ужета преноси од жлеба кроз обод до мреже и главчине. За поједностављену анализу, обод се може третирати као закривљена греда:

$$сигма_{рим} = фрац{М_{рим}}{З_{рим}}$$

Где је $$М_{рим}$$ момент савијања у ободу (израчунат из расподеле оптерећења ужета), а $$З_{рим}$$ је модул пресека попречног пресека обода.

За стандардне кранске снопове, дебљина обода (мерено радијално од дна жлеба до унутрашње стране обода) треба да буде:

$$т_{рим} гек 0.25 пута Д_{питцх}$$

Ово је конзервативни минимум — за примену кранова лопатица и на мору, повећајте на $$т_{рим} гек 0,35 пута Д_{питцх}$$.

Део 7: Избор и подмазивање лежајева снопа

Лежај клипа носи оптерећење осовинице израчунато у Делу 6 и мора бити изабран за тражени радни век у условима рада.

7.1 Типови лежајева за кранске снопове

Лежајеви котрљајућих елемената (сферни ваљкасти лежајеви):

• Најчешћи за кранске снопове у савременој опреми

• Самоподешавање — прилагођава отклон осовине и неусклађеност

• Ниско трење — смањује потрошњу енергије и стварање топлоте

• Захтева запечаћен или редовно подмазан дизајн да би се искључила контаминација

• Пожељно за снопове велике брзине (периферна брзина > 1 м/с)

Обични (клизни) лежајеви — бронзане чауре:

• Користи се у старијој опреми и неким тешким апликацијама са малим брзинама

• Веће трење од котрљајућих лежајева — ствара више топлоте

• Толерантнији на контаминацију и ударна оптерећења

• Захтева стално или често подмазивање

• Лакша замена на терену — нису потребни специјализовани алати

За поређење између бронзаних чаура и лежајева котрљајућих елемената у тешким индустријским апликацијама, погледајте наш детаљан водич: Бронзана чаура у односу на избор лежаја котрљајућег елемента.

7.2 Подмазивање лежајева за снопове

Лежајеви кранова подложни су осцилирајућем кретању (корак се окреће како се уже креће, али смер ротације се мења како се дизалица подиже и спушта). Осцилирајуће кретање је захтевније за мазива од континуиране ротације јер:

• Филм мазива се не обнавља континуирано хидродинамичким деловањем

• Контактна зона се не помера — исте носиве површине се више пута оптерећују

• Ако је подмазивање неадекватно, на контактним површинама може доћи до корозије

Препоруке за подмазивање:

• Користите маст високог вискозитета са ЕП (екстремним притиском) адитивима

• Интервал подмазивања: сваких 250 радних сати за стандардни рад; сваких 100 сати за тешка или спољашња/загађена окружења

• За затворене лежајеве: замените лежај на крају израчунатог радног века уместо да покушавате да поново подмазујете

Лежајеви клипа у блоковима кука крана лопатица су подложни повишеним температурама услед зрачеће топлоте — за ове примене наведите високотемпературну маст која је оцењена на најмање 150°Ц.

Део 8: Преглед снопа, границе хабања и критеријуми замене

8.1 Мерење истрошености жлебова

Радијус жлеба се повећава како се сноп истроши. Измерите радијус жлеба помоћу мерача жлебова (скуп шаблона радијуса који одговара пречнику ужета). Упоредите измерени радијус са оригиналном спецификацијом:

8.2 Провера профила жлебова

Користите шаблон профила (танки метални шаблон исечен на одговарајући профил жлеба) да проверите облик жлеба. Може се развити истрошен жлеб:

• Равно дно — дно жлеба је похабано раван, концентрисан контакт ужета на две тачке на зидовима жлеба

• Асиметрично хабање — једна страна жлеба је дубља од друге, што указује на превелики угао флоте

• Избочина жлеба — у центру жлеба се формира уздигнути гребен, узрокован ужетом који се уздиже са стране

Било који од ових услова захтева замену или поновну машинску обраду.

8.3 Структурна инспекција

Прегледајте сноп за:

• Пукотине на ободу — посебно на корену жлеба и на споју ивица-мрежа. Користите инспекцију магнетних честица (МТ) за ливене снопове; МТ или пенетрант за боју (ПТ) за коване снопове

• Пукотине на мрежи — прегледајте мрежу (диск који повезује ивицу са главчином) радијалних пукотина

• Хабање отвора главчине — измерите пречник отвора и упоредите са пречником клина; превелики зазор омогућава да се сноп љуља на клину, изазивајући ударно оптерећење

• Оштећење прирубнице — проверите прирубнице завојнице (подигнуте ивице са обе стране жлеба) да ли има оштећења од удара, пукотина или прекомерног хабања

Критеријуми замене:

• Свака пукотина откривена НДТ → хитна замена

• Истрошеност отвора главчине > 1% номиналног пречника отвора → замените или поново поставите чахуру

• Дебљина обода истрошених испод $$0,20 пута Д_{питцх}$$ → замените

8.4 Интервали инспекције

Део 9: Уобичајени начини квара снопа и основни узроци

Режим грешке 1: хабање жлебова ужета (брзо трошење жлебова)

Изглед: Радијус жлеба се брзо повећава; дно жлеба постаје равно или неправилно.

Основни узрок: Тврдоћа површине жлеба недовољна за контактни напон ужета; контаминација (млинска скала, абразивна прашина) која делује као спој између ужета и жлеба; пречник ужета већи од спецификације жлеба.

Превенција: Одредите адекватну тврдоћу жљебова (280–340 ХБ); заштитите снопове од абразивне контаминације; проверите да пречник ужета одговара спецификацији жлеба.

Режим грешке 2: Прелом обода (изненадни)

Изглед: Изненадни прелом обода снопа, често са мало претходног упозорења.

Основни узрок: Крхки лом код ливеног гвожђа или ливеног челика ниске жилавости; ширење прслине услед замора од неоткривене прслине у корену жлеба; преоптерећење (тргање ужета, ударно оптерећење).

Превенција: Одредите ковани челик за све апликације које су критичне за безбедност; спровести редовну МТ инспекцију да би се откриле заморне пукотине пре него што достигну критичну величину; не користите снопове од ливеног гвожђа у било којој примени за подизање.

Режим грешке 3: кидање жице (убрзани замор ужета)

Изглед: Прекиди жице се појављују у ужету у зони контакта снопа, брзином већом од очекиване.

Основни узрок: однос Д/д испод минимума — конопац се превише оштро савија; радијус жлеба је премали — конопац је стегнут; угао флоте је превелик — уже бруси о ивицу жлеба.

Превенција: Проверите да ли Д/д однос задовољава минимум за класу рада дизалице; проверити радијус жлеба помоћу мерача; геометрија угла флоте снимања.

Режим грешке 4: Прескакање ужета (искакање ужета)

Изглед: Конопац излази из жлеба и креће се по прирубници снопа или у потпуности скаче са снопа.

Основни узрок: Недовољна дубина жлеба; угао флоте превелик; стање лабавости ужета (оптерећење се изненада ослобађа); штитник снопа недостаје или је оштећен.

Превенција: Одредите минималну дубину жлеба од 1,5д; контрола угла флоте; инсталирати и одржавати штитнике за ужад; обезбедите да команде дизалице спрече стање лабавог ужета.

Режим грешке 5: Заплена лежаја

Изглед: сноп престаје да се окреће — конопац клизи преко стационарног снопа, што доводи до брзог хабања ужета на контактној тачки.

Основни узрок: квар подмазивања лежаја; контаминација лежајева; преоптерећење лежаја због спецификације премале величине; корозија у спољашњим или поморским апликацијама.

Превенција: Спровођење редовног програма подмазивања; специфицирати заптивене лежајеве за контаминирано окружење; проверите оптерећење лежаја у односу на израчунато оптерећење клинова.

Део 10: Контролна листа спецификација снопа

Када наручите замену или нове снопове, наведите следеће информације:

Често постављана питања

П1: Који је тачан радијус жлеба за сноп жичаног ужета?

Полупречник жлеба треба да буде 0,53 до 0,55 пута већи од номиналног пречника ужета. За уже од 32 мм, тачан радијус жлеба је 17,0–17,6 мм. Жлеб који је превише затегнут (радијус < 0,53д) гњечи спољне жице ужета; жлеб који је превише лабав (радијус > 0,60д) концентрише контактни напон у две тачке на зидовима жлеба. Увек проверите радијус жлеба помоћу мерача када прегледате снопове.

П2: Који однос Д/д треба да наведем за своје кранске снопове?

Минимални однос Д/д зависи од класе оптерећења дизалице: 16:1 за лака оптерећења (М1–М3), 18:1 за стандардне мостне дизалице (М4–М5), 20:1 за тешка оптерећења (М6–М7) и 25:1 за веома тешка оптерећења и дизалице лопатке (М8). Ово су минимуми — где простор дозвољава, користите однос Д/д 20–30% изнад минимума да бисте значајно продужили животни век ужета. Запамтите да удвостручење пречника снопа повећава век трајања ужета око 8 пута.

П3: Да ли треба да наведем снопове од кованог или ливеног челика?

За класу рада дизалица М5 и више, дизалице лопатице, примену на мору и свако подизање критично за безбедност, наведите снопове од кованог челика. Ковани снопови имају супериорни век трајања, отпорност на удар и достижну тврдоћу жлебова у поређењу са ливеним сноповима. За мале услове рада у затвореном простору (М1–М4), снопови од ливеног челика су прихватљиви. Никада немојте специфицирати снопове од ливеног гвожђа за било коју примену за подизање дизалице.

П4: Шта је угао флоте и зашто је важан?

Флотни угао је угао између правца приближавања ужета и равни снопа. Постоји када бубањ ужета или претходни сноп није савршено поравнат са снопом. Превелики угао ужета (> 2° за већину примена) узрокује хабање ужета на ивици жлеба, увртање ужета и неравномерно трошење жлебова. Израчунајте угао возног парка из геометрије вашег система за насипање и додајте оловни сноп ако угао флоте премашује границу.

П5: Колико често треба прегледати жљебове на кран?

Радијус жлеба треба мерити најмање једном годишње за радне дизалице М4–М5 и сваких 6 месеци за радне дизалице М6–М7. За кранове лопатице (М8), мерите квартално. Користите мерач радијуса жлеба (сет шаблона радијуса) да бисте упоредили стварни радијус жлеба са спецификацијом. Замените или поново машински обрадите сноп када полупречник жлеба премаши 0,60 пута пречник ужета.

П6: Може ли се истрошени жлеб шипа поново обрађивати?

Да — ако обод снопа има довољну преосталу дебљину, жлеб се може поново обрадити на стругу да би се вратио исправан профил. Након поновне обраде, жлеб се мора поново очврснути ако је оригинална спецификација укључивала индукционо каљење. Проверите да ли је преостала дебљина обода након поновне обраде најмање 0,20 × пречник корака. Ако је обод претанак након поновне обраде, замените сноп.

Ииле машине: Ковани и ливени челични снопови по мери за тешко индустријско подизање

Ииле Мацхинери производи снопове жичаног ужади и ременице за дизалице за мостне дизалице, порталне дизалице, дизалице лопатице, дизалице и специјализовану опрему за дизање — од стандардних каталошких величина до потпуно прилагођених дизајна произведених по вашим цртежима или реверзно пројектованих од истрошених компоненти.

Наше могућности производње снопова:

• Капацитет ковања: снопови пречника корака до 1500 мм од легираног челика 42ЦрМо и 34ЦрНиМо6

• Капацитет ливења: ливени челични снопови (ЗГ270-500, ЗГ310-570) за лаке и средње примене

• Обрада жлебова: ЦНЦ окретање до толеранције радијуса жлеба ±0,1 мм; површина жлеба Ра ≤ 1,6 μм

• Термичка обрада: Индукционо очвршћавање површине жлеба — 300–380 ХБ са контролисаном дубином кућишта ≥ 15 мм

• НДТ: 100% УТ + МТ на свим сноповима, комплетна инспекцијска документација

• Прикључак лежаја: снопови се испоручују са уграђеним сферним ваљкастим лежајевима или бронзаним чаурама како је наведено

• Упарени сетови: Више снопова за један блок испоручује се као упарени сет

Такође производимо комплетан асортиман компоненти за ваш кран и систем за подизање:

• Точкови за надземне дизалице и ЕОТ точкови за дизалице — ковани и ливени, све радне класе

• Обим зупчаника за ротационе пећи и кугласте млинове — сегментирани прстенасти зупчаници великог пречника

• Прилагођени сетови пужних зупчаника и вратила — погони под правим углом високог односа за апликације дизалица и дизалица

• Бронзане чахуре и клизни лежајеви — за главчине и осовинске кутије кранских точкова

• Решења за рударску и цементну индустрију — комплетни пакети компоненти за системе ротационих пећи и млинова

Да бисте добили понуду, наведите:

• ✅ Пречник корака, пречник ужета, радијус жлеба, проврт главчине

• ✅ Тип дизалице, капацитет и класа рада (ФЕМ/ИСО)

• ✅ Захтеви за материјал и тврдоћу (или опишите примену)

• ✅ Количина и потребан рок испоруке

• ✅ Цртежи или фотографије постојећих снопова (за обрнути инжењеринг)

Емаил: jasmine@yileindustry.com

Пошаљи РФК: ввв.иилемацхинери.цом/цонтацтус.хтмл

Сва техничка питања добијају одговор у року од 24 сата. Усклађени и хитни кварови налози са приоритетним распоредом.

Повезани технички ресурси

• Ковани крански точак: избор материјала, оцена носивости и водич за производњу

• Бронзана чаура наспрам лежаја котрљајућег елемента: водич за избор

• Коване у односу на осовине од ливеног челика за дробилице

• Отворено ковање наспрам затвореног ковања

• Водич за поравнање клинова ротационе пећи

• Инсталација и одржавање обруча

• Комплетан асортиман дизалица и компоненти за дизање