Лежај кугличног млина: бели метал (бабит) у односу на ваљкасти елемент, хидродинамичко подмазивање и водич за режим квара

Кугласти млин или САГ млин у фабрици за прераду цемента или минерала може тежити 1.000–5.000 тона када је потпуно напуњен медијумом за млевење и рудом. Цела ова ротирајућа маса је ослоњена на две тачке — лежајеви клина на доводном и излазном крају млина. У великом САГ млину, сваки клипни лежај може да носи статичко радијално оптерећење од 3.000–8.000 кН на пречнику рукавца вратила од 800–1.800 мм. Лежај који подржава ово оптерећење није стандардни лежај котрљајућег елемента из каталога – то је прецизно конструисан хидродинамички лежај од белог метала (Бабитт), који ради на танком слоју уља под притиском који је обично дебљине само 50–150 микрона. Када је овај уљни филм нетакнут, лежај ради бесконачно са скоро нултим хабањем. Када се филм поквари — при покретању, током квара у доводу уља или под преоптерећењем — долази до контакта метала са металом у року од милисекунди, а мека Баббитт облога се жртвује како би заштитила рукавац вратила. Један квар на лежају клипа на великом САГ млину може коштати 2–5 милиона долара изгубљене производње, поправке вратила и преметања лежајева.

Овај водич пружа комплетан инжењерски оквир за одабир, спецификацију и одржавање клинастих лежајева кугличног млина и млина за млевење — покрива основни избор између белог метала (Бабитт) и лежајева котрљајућих елемената, хидродинамичку теорију подмазивања и Сомерфелдовог броја, дизајн система принудног подмазивања, спецификацију зазора лежаја и кварове који су резултат специфичног подмазивања или режима квара.

Део 1: Типови лежајева клипа — Бели метал против котрљајућег елемента

1.1 Основни избор

Две технологије лежајева се користе за подршку клинова млина за млевење:

Хидродинамички лежајеви од белог метала (Бабитт) — доминантна технологија за велике млинове (пречник шкољке > 3,0 м). Чаробњак се ротира унутар шкољке лежаја са прецизним провртом обложеном Баббит металом. Уљни филм под притиском одваја рукавац од Баббитт површине у нормалним условима рада.

Лежајеви котрљајућих елемената (сферични ваљкасти лежајеви) — користе се за мање млинове (пречник шкољке < 3,0 м) и за млинове где је једноставност одржавања лежаја котрљајућих елемената приоритет у односу на крајњу носивост хидродинамичких лежајева.

1.2 Технологија лежајева белог метала (Бабитт).

Бели метални лежајеви користе слој Баббитт легуре који је везан за челичну или ливену подлогу. Баббитов слој — обично дебљине 3–12 мм — формира стварну површину лежаја која долази у контакт са уљним филмом.

Састав бабит легуре:

За клинасте лежајеве кугличног млина и САГ млинова, Баббитт на бази калаја (Граде 2) је стандардна спецификација — пружа најбољу комбинацију чврстоће на замор, отпорности на корозију и уградње (способност да апсорбује мале честице загађивача без зарезивања на осовини).

Кључна својства Баббитта као материјала за лежајеве:

• Жртвено хабање: Бабит је мекши од рукавца осовине (обично 20–30 ХБ наспрам 200–300 ХБ за каљени наставак). Под контактом метал-метал, Баббитт се првенствено троши, штитећи много скупљи рукавац вратила од оштећења.

• Могућност уградње: Мекана Баббитт матрица може да угради мале тврде честице (каљушти, прашина, остатке хабања) које улазе у лежај, спречавајући их да ударе површину чауре.

• Усклађеност: Баббитт се може благо деформисати под оптерећењем како би се прилагодио мањим неусклађеностима између отвора лежаја и чауре, распоређујући оптерећење равномерније од крутог материјала лежаја.

• Граница замора: Основно ограничење Баббитт-а је његова чврстоћа на замор — под цикличним оптерећењем, Баббитт слој може да пукне и одломи се од подлоге. Дозвољени притисак лежаја за Баббитт на бази калаја је типично 3,5–7,0 МПа за континуирани рад.

1.3 Лежајеви котрљајућих елемената за клинове млина

За мање млинове за млевење, сферни ваљкасти лежајеви су стандардни лежај котрљајућег елемента за подршку клина. Сферни ваљкасти лежајеви се бирају због:

• Њихова способност самоподешавања (до ±2,5° неусклађености) прилагођава отклон осовине и слијегање темеља које се јавља у инсталацијама млинова за мљевење.

• Њихова велика радијална носивост у односу на пречник отвора

• Њихова способност ношења комбинованих радијалних и аксијалних оптерећења

Ограничење лежајева котрљајућих елемената за велике клинове млинова је доступна величина отвора — стандардни сферни ваљкасти лежајеви су доступни до приближно 1.250 мм пречника отвора, што ограничава њихову примену на млинове са пречником клина испод приближно 1.100 мм. За веће млинове, хидродинамички бели метални лежајеви су једина практична опција.

1.4 Критеријуми избора: бели метал наспрам котрљајућег елемента

Део 2: Теорија хидродинамичког подмазивања — Основа дизајна лежајева клипа

2.1 Рејнолдсова једначина и формирање уљног филма

Хидродинамички уљни филм у клинастом лежају настаје клинастим дејством ротирајућих рукаваца. Како се рукавац ротира, он вуче уље у конвергентни зазор између површине рукавца и отвора лежаја. Притисак који се ствара у овом конвергентном уљном клину подржава оптерећење рукавца — ово је хидродинамичко подмазивање.

Водећа једначина за расподелу притиска у уљном филму је Рејнолдсова једначина:

где:

• П = притисак уљног филма (Па)

• х = локална дебљина уљног филма (м)

• μ = динамички вискозитет уља (Па·с)

• у = површинска брзина (м/с)

• к = ободна координата

• з = аксијална координата

Кључни увид из Рејнолдсове једначине је да је притисак уљног филма - а самим тим и капацитет носивости - пропорционалан:

• Вискозитет уља  μ (већи вискозитет → већи притисак филма → већи капацитет оптерећења)

• Брзина површине чауре у (већа брзина → више уља увучено у клин → већи притисак филма)

• Инверзна дебљина филма х⊃3; (тањи филм → већи градијент притиска → већи капацитет оптерећења, али и већи ризик од распада филма)

2.2 Соммерфелдов број — кључни параметар дизајна

Сомерфелдов број (С) је бездимензионални параметар који карактерише радно стање хидродинамичког лежаја. Комбинује геометрију лежаја, оптерећење, брзину и вискозитет уља у један број који предвиђа режим подмазивања лежаја:

где:

• μ = динамички вискозитет уља за подмазивање на радној температури (Па·с)

• Н = брзина ротације рукавца (обр./с)

• П = оптерећење јединице лежаја =

(Па), где је В оптерећење лежаја (Н), Л је дужина лежаја (м), а Д је пречник рукавца (м)

• Р = полупречник рукавца (м) = Д/2

• Ц = радијални зазор између рукавца и отвора лежаја (м)

Тумачење броја Сомерфелд:

За лежајеве кугличног млина и САГ млина, циљни циљ је С ≥ 0,30 под свим нормалним радним условима. Сомерфелдов број је најкритичнији при покретању (низак Н) и под условима вршног оптерећења.

2.3 Прорачун минималне дебљине филма

Минимална дебљина уљног филма у хидродинамичком лежају је:

Где је ε коефицијент ексцентрицитета (однос помака центра чауре и радијалног зазора). За добро дизајниран лежај клинове млина који ради у пуном хидродинамичком режиму:

За лежај са радијалним зазором од Ц = 0,5 мм:

Минимална дебљина филма мора премашити комбиновану храпавост површине чауре и отвора лежаја за фактор сигурности од најмање 3-5:

Где је  Λ однос дебљине филма (циљ  Λ ≥3 ), а Ра је храпавост површине (обично 

= 0,4–0,8 μм,

= 0,8–1,6 μм за Баббитт).

За

= 0,4 μм и

= 1,0 μм:

Овај минимум се лако може задовољити дебљином филма од 150 μм која је горе израчуната — што потврђује да лежај ради безбедно у пуном хидродинамичком режиму.

2.4 Спецификација зазора лежаја

Радијални зазор

Ц између осовине и отвора лежаја је један од најкритичнијих димензионалних параметара у дизајну лежаја клина:

• Сувише мали: недовољан зазор ограничава проток уља кроз лежај, смањује хлађење и повећава ризик од термичког заглављивања под оптерећењем

• Превелик: Превелики зазор смањује притисак уљног филма (клинасто дејство је мање ефикасно у широком зазору), повећава ексцентрицитет чауре и изазива вибрације

Препоручени радијални зазор за клинасте лежајеве млина:

За пречник чауре од 1200 мм:

Зазор мора да се мери на радној температури — топлотно ширење чауре (челик, коефицијент ≈ 12 × 10⁻⁶/°Ц) смањује ефективни зазор како се млин загрева. За дневник од 1200 мм који ради на 60°Ц изнад амбијенталне:

Ово термичко ширење троши значајан део хладног зазора — хладни зазор мора бити подешен довољно велики да би се осигурало да врући зазор остане унутар препорученог опсега.

Део 3: Дизајн система принудног подмазивања

3.1 Зашто је принудно подмазивање неопходно

Бели метални лежајеви захтевају систем подмазивања са принудном циркулацијом уља - а не једноставно уљно купатило или подмазивање машћу. Разлози су фундаментални:

1. Уклањање топлоте: Вискозни смицање уљног филма ствара топлоту. За велики САГ клипни лежај млина, брзина производње топлоте може бити 20–80 кВ по лежају. Ову топлоту мора да уклони циркулационо уље — уље делује и као мазиво и као расхладно средство.

2. Континуирано снабдевање уљем: Хидродинамички филм се мора континуирано одржавати. Сваки прекид у снабдевању уљем — чак и на неколико секунди под оптерећењем — узрокује колапс филма и почетак контакта метала са металом.

3. Филтрација уља: Загађивачи у уљу (честице хабања, млинска прашина, вода) морају се континуирано уклањати како би се спречило абразивно оштећење Баббитт површине и чауре.

3.2 Компоненте система за присилно подмазивање

Комплетан систем за подмазивање клинастих лежајева састоји се од:

Резервоар за нафту (картер):

• Капацитет: Обично 500–3.000 литара за велике системе клинова млина

• Материјал: Заварени челик са унутрашњим премазом или облогом од нерђајућег челика

• Карактеристике: контролно стакло за ниво уља, сензор температуре, аларм ниског нивоа, одводни вентил, приступни шахт за чишћење

Главна пумпа за уље:

• Тип: Зупчаста пумпа (позитивна запремина) — обезбеђује константан проток без обзира на притисак система

• Дужност: Непрекидан рад кад год млин ради

• Стање приправности: 100% радна резервна пумпа са аутоматским пребацивањем у случају квара главне пумпе — обавезно за велике млинове

Пумпа високог притиска:

• Тип: Клипна пумпа — обезбеђује веома висок притисак (10–25 МПа) при малом протоку

• Функција: Подиже чап са Баббитт површине током покретања убризгавањем уља под високим притиском директно испод рукавца кроз џеп у отвору лежаја. Ово спречава контакт метала са металом током критичног периода покретања пре него што се успостави хидродинамички филм.

• Рад: Активира се аутоматски 2–5 минута пре почетка млина; деактивира се када млин достигне радну брзину и хидродинамички филм се потврђује стабилизацијом температуре лежаја

Хладњак уља:

• Тип: шкољкасти или плочасти измењивач топлоте, хлађен водом

• Дужност: Одржавати температуру довода уља на 40–50°Ц (улаз у лежај)

• Контрола: Термостатски контролисан бајпас вентил одржава константну температуру довода уља без обзира на температуру околине или оптерећење млина

Филтрација уља:

• Примарни филтер: апсолутна филтрација од 25–50 микрона — уклања честице које би могле да заразе Баббиттову површину

• Секундарни (фини) филтер: апсолутни 10 микрона — за високо прецизне лежајеве

• Магнетни сепаратор: Уклања честице хабања гвожђа из уља

• Циљна чистоћа: ИСО 4406 класа 16/14/11 или боља за лежајеве клинова млина

Инструментација и блокаде:

Критична блокада: Ако притисак довода уља падне испод задате вредности, млин се мора одмах зауставити — лежај не може да преживи више од 10-30 секунди рада без довода уља под пуним оптерећењем.

3.3 Избор уља за клинасте лежајеве

Критична напомена: НЕМОЈТЕ користити уља која садрже адитиве против екстремног притиска (ЕП) или адитиве против хабања (АВ) у лежајевима од белог метала. Једињења сумпора и фосфора у ЕП/АВ адитивима хемијски реагују са калајем и оловом у Баббитт металу, изазивајући корозивни напад на површину лежаја – начин квара који се често погрешно дијагностикује као механичко хабање.

3.4 Систем уља за подизање (високог притиска).

Систем уља за подизање је најкритичнија заштита за клипни лежај током покретања. Током покретања из мировања:

• Дневник лежи на Баббитт површини (гранично подмазивање — контакт метал-метал)

• Млин мора да убрза од 0 до радне брзине (обично 0,2–0,5 о/мин за велике САГ млинове)

• Хидродинамички филм се не може успоставити док журнал не достигне довољну брзину

Без уља за подизање, период покретања укључује контакт метала са металом између чауре и Баббитта у трајању од 30–120 секунди — што узрокује мерљиво хабање Баббита при сваком старту. Током стотина покретања, ово се акумулира до значајног губитка дебљине Баббита и евентуалног квара лежаја.

Систем уља за подизање убризгава уље на 10–25 МПа директно испод рукавца кроз наменски џеп у отвору лежаја. Ово хидраулички подиже рукавац са Баббитт површине пре него што ротација почне, одржавајући пун уљни филм током секвенце покретања.

Спецификација система уља за подизање:

Део 4: Зазор, поравнање и инсталација лежаја

4.1 Мерење отвора лежаја и верификација зазора

Радијални зазор између осовине и отвора лежаја мора се измерити и проверити при уградњи и при сваком преметању:

Метода мерења — техника оловне жице:

1. Поставите меке оловне жице (пречник нешто већи од очекиваног зазора) на врху и дну отвора лежаја, паралелно са осовином осовине

2. Саставите кућиште лежаја и затегните на наведени обртни момент

3. Раставите и измерите дебљину компримоване оловне жице микрометром

4. Зазор на врху = дебљина оловне жице на врху; размак на дну = дебљина оловне жице на дну

5. Пречник зазора = горњи зазор + доњи зазор

Метода мерења — мерач:

За уграђене лежајеве, подизање рукавца (раздаљина на којој се рукавац може подићи вертикално пре него што дође у контакт са врхом отвора лежаја) се мери мерачем. Ово је једнако горњој клиренс, што је отприлике половина укупног дијаметралног зазора.

4.2 Захтеви за површину носача осовине

Квалитет површине рукавца вратила је критичан за хидродинамичке перформансе лежаја:

Превише храпава површина рукавца (Ра > 0,8 μм) ће истрошити Баббитову површину чак и под пуним хидродинамичким подмазивањем — неравнине на површини чахуре повремено продиру у уљни филм и контактирају Баббитт.

4.3 Поравнање лежајева

Неусклађеност између два клинаста лежаја млина за млевење је један од примарних узрока превременог квара лежаја. Две средишње линије лежаја морају бити коаксијалне унутар:

За чап од 1.200 мм у лежају дужине 1.500 мм:

Неусклађеност доводи до тога да чаура ради под углом унутар отвора лежаја, концентришући оптерећење на један крај лежаја и стварајући неравномерну расподелу притиска по Баббитт површини. Резултат је убрзано хабање на оптерећеном крају и евентуално Баббитт заморно пуцање.

Део 5: Анализа режима квара лежаја клипа

5.1 Баббитов замор (пукотине и деламинација)

Изглед: Пукотине у Баббитт слоју, које обично иду паралелно са осовином лежаја или у мрежи. У напредним случајевима, делови Баббитта се одвајају од позадинског омотача и циркулишу у уљном систему (откривено анализом уља или инспекцијом филтера).

Основни узроци:

• Притисак лежајне јединице премашује дозвољену границу (> 7 МПа): Преоптерећење лежаја изнад Баббитт границе замора узрокује циклично напрезање у Баббитт слоју који иницира пукотине. Најчешће узроковано преоптерећењем млина (прекомерно пуњење медија за млевење) или прерасподелом оптерећења од слијегања темеља.

• Дефекти Баббитовог везивања: Лоше везивање између Баббитт слоја и позадинског омотача ствара концентрацију напрезања на интерфејсу који иницира раслојавање под цикличним оптерећењем. Узроковано неадекватном припремом површине подлоге пре преметања.

• Термички замор: Понављани циклуси покретања-искључивања стварају топлотни стрес у Баббитт слоју (Бабит се шири и скупља више од челичне подлоге због свог већег коефицијента термичког ширења).

Корективна радња:

• Уверите се да тежина пуњења млина не прелази пројектовану — проверите ниво медија за млевење и густину руде

• Извршите анализу уља и инспекцију филтера да бисте открили Баббитт честице пре катастрофалног квара

• Приликом следећег искључивања, прегледајте Баббитт површину визуелним прегледом и испитивањем пенетранта боје (ПТ)

• Ако пукотине покривају > 10% површине лежаја, закажите реметализацију у следећем планираном периоду одржавања

5.2 Бодовање дневника (брисање)

Изглед: Уздужне огреботине или мрље на површини чахуре и одговарајућа оштећења Баббитт површине. У тешким случајевима, Баббитт се размазује и редистрибуира дуж журнала.

Основни узроци:

• Колапс уљног филма током рада: Узроковано кваром у доводу уља (квар пумпе, блокада цеви, премосница филтера), прениским вискозитетом уља (прегрејано уље или нетачна квалитета) или оптерећењем лежаја које премашује капацитет хидродинамичког филма.

• Пуштање у рад без уља за подизање: Контакт метала са металом током покретања без активираног система уља за подизање изазива брисање Баббитт површине. Сваки незаштићени почетак уклања мерљиву дебљину Баббита.

• Улазак загађивача: Тврде честице (млинска љуска, силицијум диоксид) у уљу које су веће од дебљине уљног филма продиру у филм и забијају и површину жлице и Баббитт.

Корективна радња:

• Проверите да ли је систем уља за подизање функционалан и активиран пре сваког покретања млина — о томе се не може преговарати

• Проверите температуру довода уља, притисак и брзину протока у складу са пројектним спецификацијама

• Надоградите филтрацију уља на 10 микрона апсолутних ако се сумња на контаминацију

• Прегледајте површину чахуре при следећем гашењу — мање зарезе (Ра < 1,6 μм) се могу полирати на лицу места; озбиљно бодовање захтева уклањање и поновно брушење дневника

5.3 Корозивни напад на Баббита

Изглед: Удубљење и нагризање Баббитт површине, често тамног или промењеног изгледа. Удубљење је распоређено по површини лежаја, а не концентрисано на одређеној локацији (разликује се од ломљења услед замора, које је локализовано).

Основни узроци:

• ЕП/АВ адитиви у уљу: једињења сумпора и фосфора под екстремним притиском или адитиви против хабања реагују са калајем и оловом у Баббиту, изазивајући хемијску корозију површине лежаја. Ово је најчешћи узрок корозивног напада у лежајевима клинова млина — јавља се када се промени спецификација уља без провере компатибилности са Баббиттом.

• Контаминација воде: Вода у уљу (од цурења воде за хлађење или кондензације) изазива оксидацију оловне компоненте у Баббиту, формирајући оловни оксид који је тврђи од Баббитт матрице и узрокује абразивно хабање.

• Кисела деградација уља: Јако деградирано уље (висок киселински број) хемијски напада Баббитову површину.

Корективна радња:

• Одмах промените на чисто Р&О (инхибирано рђу и оксидацију) минерално уље без ЕП или АВ адитива

• Исперите цео систем за подмазивање чистим уљем пре допуњавања

• Проверите да ли расхладна вода цури у хладњаку уља — извршите тест притиска на хладњаку

• Спроведите редовну анализу уља (квартални минимум) укључујући кисели број, садржај воде и спектрометријску анализу метала

5.4 Прегревање лежаја

Изглед: Температура метала лежаја прелази 80°Ц (подешена вредност). Температура довода уља расте. У тешким случајевима, Баббитт се топи локално (Бабиттова тачка топљења: калај-база ≈ 240°Ц; олово-база ≈ 180°Ц) и растопљени метал се избацује из лежишта.

Основни узроци:

• Недовољна брзина протока уља: Проток уља испод пројектоване брзине смањује и подмазивање и хлађење. Узроковано хабањем пумпе, блокираним филтерима или делимично затвореним изолационим вентилима.

• Запрљање хладњака уља: Нагомилавање каменца на страни расхладне воде хладњака уља смањује пренос топлоте, узрокујући пораст температуре довода уља.

• Превелики зазор лежаја: истрошени лежај са превеликим зазором омогућава да чаура ради са високим ексцентриитетом, смањујући дебљину уљног филма и повећавајући стварање вискозне топлоте.

• Преоптерећење млина: Прекомерни медијум за млевење или пуњење руде повећава оптерећење лежаја изнад пројектованог, повећавајући стварање топлоте у уљном филму.

Корективна радња:

• Проверите проток уља у односу на спецификацију - очистите или замените филтере, проверите излаз пумпе

• Очистите хладњак уља (водена страна) — уклоните каменац ако је потребно

• Измерите зазор лежаја — ако зазор премашује 1,5× пројектовану вредност, закажите реметализацију

• Уверите се да је тежина пуњења млина у оквирима пројектованих

5.5 Вибрације и нестабилност лежајева (вртлог уља)

Изглед: Субсинхрона вибрација на приближно 0,4–0,48× фреквенције ротације. Амплитуда вибрација се повећава са брзином и може постати самоодржива (уљни бич) при већим брзинама.

Основни узроци:

• Уљни вртлог: Хидродинамичка нестабилност која се јавља када центар рукавца кружи око центра лежаја при приближно пола брзине ротације. Проузроковано недовољним оптерећењем лежаја у односу на носивост лежаја — рукавац „лебди“ у центру лежаја уместо да га оптерећење гура на једну страну.

• Прекомерни зазор лежаја: Истрошени лежајеви са превеликим зазором су подложнији нестабилности вртлога уља.

• Низак притисак јединице лежаја: Лагано оптерећени лежајеви (притисак јединице < 0,5 МПа) су склони вртлогу уља.

Корективна радња:

• За лежајеве клинова млина, вртлог уља је неуобичајен због веома великих оптерећења лежаја — ако се догоди, проверите да ли је лежај стварно оптерећен (проверите да ли је основа слегања која је можда смањила оптерећење на једном лежају)

• Размислите о преднапрегнутом дизајну лежаја или лежају са не-кружним профилом отвора (проврт са лимуном, отвор са три режња) који обезбеђује инхерентну стабилност

• Измерите и исправите зазор лежаја ако је превелик

Често постављана питања

П1: Која је разлика између белог метала (Баббитт) и лежајева котрљајућег елемента за клинове кугличног млина?

Хидродинамички лежајеви од белог метала (Бабитт) раде на уљном филму под притиском који у потпуности одваја рукавац од површине лежаја — под пуним хидродинамичким подмазивањем, нема контакта између метала и практично нема хабања. Они су стандард за велике млинове (пречника > 3,0 м) јер могу да прихвате веома велике пречнике чаура (до 2000 мм+) без практичног ограничења величине. Лежајеви котрљајућих елемената (сферни ваљкасти лежајеви) користе котрљајући контакт и једноставнији су за одржавање, али су ограничени на приближно 1.100 мм пречника отвора и имају мању толеранцију на ударно оптерећење. За велике САГ и кугласте млинове у рударству и цементу, бели метални хидродинамички лежајеви су једини практичан избор.

П2: За који Соммерфелд број треба да буде пројектован лежај клипног млина?

Пројектовани циљ за континуирани рад је С ≥ 0,30 — ово обезбеђује потпуно хидродинамичко подмазивање без контакта метал-метал. На С < 0,05, уљни филм се распада и почиње гранично подмазивање (метални контакт) — ово је опасно и не сме да се деси током нормалног рада. Сомерфелдов број је најкритичнији при покретању (мала брзина Н) и под вршним оптерећењем. Систем уља за подизање је посебно дизајниран да заштити лежај током покретања када је Соммерфелдов број испод хидродинамичког прага.

П3: Зашто се ЕП (екстремни притисак) адитиви морају избегавати у уљу за лежајеве клинова млина?

ЕП и АВ (против хабања) адитиви садрже једињења сумпора и фосфора која хемијски реагују са калајем и оловом у Бабит металу, изазивајући корозивну рупу на површини лежаја. Овај корозивни напад се често погрешно дијагностикује као механичко хабање. Исправна спецификација уља за беле металне клин лежајеве је чисто минерално уље Р&О (инхибирано од рђе и оксидације), ИСО ВГ 100–220 у зависности од прорачуна Сомерфелдовог броја, без ЕП или АВ адитива. Увек проверите компатибилност уља са Баббиттом пре него што промените марку или разред уља. 

П4: Колико често треба активирати систем уља за подизање?

Систем уља за подизање мора се активирати пре сваког покретања млина — без изузетка. Сваки незаштићени старт (без уља за подизање) узрокује мерљиво Баббитт хабање од контакта метал-метал током периода покретања. Током стотина покретања, ово се акумулира до значајног губитка дебљине Баббита. Систем уља за подизање треба да се активира 2-5 минута пре команде за покретање млина и да се аутоматски деактивира када млин достигне 50-70% радне брзине. Проверите да ли је притисак уља за дизалицу у оквиру спецификације (10–25 МПа) пре сваког покретања.

П5: Који је исправан радијални зазор за клипни лежај кугличног млина?

Препоручени радијални зазор је од 0,001 до 0,0015 × пречник рукавца. За чап од 1200 мм, ово даје радијални зазор од 1,2–1,8 мм. Хладни зазор мора бити подешен већи од циљаног топлотног зазора да би се узела у обзир топлотна експанзија чауре — за челичну чахуру од 1200 мм која ради 60°Ц изнад амбијента, топлотна експанзија смањује зазор за приближно 0,86 мм. Измерите зазор користећи технику оловне жице при уградњи и након сваког поновног метала. Ако измерени зазор премашује 1,5× пројектовану вредност, закажите реметализацију.

П6: Како да откријем Баббитов замор пре катастрофалног квара?

Најефикасније методе раног упозорења су: (1) Анализа уља — спектрометријска анализа открива честице калаја и олова у уљу од Баббитт хабања пре него што се појаве видљива оштећења; распоред кварталних анализа нафте минимум; (2) Провера филтера — проверите елемент филтера за уље при свакој промени филтера на металне честице; Бабит честице су меке и сребрнасте; (3) Праћење вибрација — акцелерометри на кућишту лежаја откривају промене у вибрационом знаку како се стање Баббитт површине погоршава; (4) Тренд температуре лежаја — постепено повећање температуре метала лежаја током недеља указује на повећање трења услед деградације Баббитт површине.

Ииле машине: прилагођени лежајеви и компоненте млина

Ииле Мацхинери испоручује прилагођене компоненте лежајева са клиновима, шкољке лежајева и припадајући хардвер за млин за кугласте млинове, САГ млинове, млинове са шипкама и ротационе пећи у апликацијама за цемент, рударство и прераду минерала.

Наше могућности испоруке клин лежајева:

• Шкољке лежаја обложене бабитом: Бабит на бази калаја (Граде 1 и Граде 2) и Баббитт на бази олова; пречника шкољке од 400 мм до 2.000 мм; прецизно пробушен до ±0,01 мм након поновног метала

• Подложне шкољке лежајева: ливено гвожђе или фабрички челик; прецизно обрађени проврт и ОД; џеп за уље за подизање машински обрађен према спецификацији

• Чапци клипова (крајеви вратила): Ковани легирани челик 42ЦрМо4; млевена до Ра ≤ 0,4 μм; очврснуо на 200–300 ХБ

• Кућишта лежајева: ливени или израђени челик; прецизно-боред; прикључци за улаз/излаз уља; портови сензора температуре

• Услуга преметања: Комплетно уклањање Баббитт-а, припрема површине и услуга поновног облагања истрошених или оштећених шкољки лежаја

• Инжењерска документација: Прорачун броја Сомерфелда; провера минималне дебљине филма; спецификација зазора лежаја; преглед дизајна уљног система

Сродни производи и технички ресурси:

• Рјешења за рударску и цементну индустрију — комплетна набавка компоненти за кугласте млинове, САГ млинове и ротационе пећи

• Водич за гуме и потпорне ваљке за ротационе пећи — Хертз методологија контактног напрезања и поравнања за системе носача пећи

• Ролне за ваљаоницу: Водич за радну и резервну ролу — избор лежаја ваљкастог врата и контактни напон за апликације у ваљаоници

• Водич за избор индустријских спиралних и конусно спиралних мењача — избор мењача са погоном млина и методологија фактора услуге

• Водич за избор ременице транспортера — дизајн вратила и спецификација лежаја за ременице транспортера

• Прилагођени отковци — осовине, зупчаници и отковци за прстенове — коване клинове и компоненте лежајева

• Коване у односу на осовине од ливеног челика за дробилице — референца за процес ковања и избор материјала

• Решења за обраду челика и метала — компоненте млинова за опрему за млевење челичана

Да бисте добили понуду, наведите:

• ✅ Тип млина (куглични млин / САГ млин / млин са шипкама) и пречник млина × дужина

• ✅ Пречник и дужина чауре (мм)

• ✅ Оптерећење лежаја по клин (кН) или укупна тежина млина

• ✅ Радна брзина млина (о/мин)

• ✅ Постојеће димензије шкољке лежаја (ОД, ИД, дужина) или цртеж

• ✅ Потребан је бабит степен (основа калаја, класа 1 / класа 2 / база олова)

• ✅ Потребан зазор лежаја (или ОЕМ спецификација)

• ✅ Количина и потребан рок испоруке

• ✅ Истрошена или оштећена шкољка лежаја доступна за обрнути инжењеринг

Емаил: jasmine@yileindustry.com

Пошаљи РФК: ввв.иилемацхинери.цом/цонтацтус.хтмл

Прорачун броја Соммерфелда и преглед дизајна уљног система обезбеђени су уз сваку наруџбу клинчаног лежаја. Реметализација: 2–4 недеље за стандардне величине.

Повезани технички ресурси

• Гума и потпорни ваљак за ротирајућу пећ: Водич за напон контакта, миграцију гума и поравнање

• Избор покретних ваљака: ЦЕМА серија, носивост и водич за животни век лежаја

• Избор ременице транспортера: дизајн осовине, затезање ремена и водич за заостајање

• Ролне за ваљаоницу: Водич за избор материјала за радну и резервну ролу

• Водич за избор индустријских спиралних и конусних косих мењача

• Прилагођени отковци — зупчаници, отковци за прстенове и осовине

• Решења за рударску и цементну индустрију