Ruajtja e litarit me tela: Dizajni i groove, raporti D/d, Këndi i Flotës dhe Udhëzuesi i Përzgjedhjes për Ngritjen e Rënda Industriale

Një litar teli nuk konsumohet vetë. Në shumicën e dështimeve të parakohshme të litarit teli në vinça dhe ngritëset e rënda industriale, shkaku kryesor nuk është vetë litari - është tufa. Një brazdë me madhësi të gabuar shtyp telat e jashtme të litarit. Një diametër i vogël i hapit shkakton lodhje nga përkulja e përsëritur. Një kënd i tepërt i flotës bën që litari të ngjitet në fllanxhën e kallës dhe të gërryhet në skajin e brazdës. Tufja është komponenti i vetëm që kontrollon më drejtpërdrejt jetëgjatësinë e shërbimit të litarit teli - megjithatë në mënyrë rutinore është e nënspecifikuar.

Ky udhëzues ofron kuadrin e plotë teknik për zgjedhjen dhe specifikimin e duajve të litarit të telit për aplikime të ngritjes së rëndë industriale - vinçat e sipërm, vinçat e portave, ngritësit, vinçat me lugë dhe pajisjet e ngritjes në det të hapur. Ai mbulon gjeometrinë e brazdës, raportin kritik D/d, kufijtë e këndit të flotës, zgjedhjet e materialit dhe konstruksionit, vlerësimin e ngarkesës dhe mënyrat e dështimit që rezultojnë nga specifikimet e pasakta.

Pjesa 1: Funksioni i një tufe me litar teli dhe pse ka rëndësi

Një tufë me litar teli (i quajtur gjithashtu një rrotull vinçi ose tufë blloku litar) shërben tre funksione:

1. Ndryshimi i drejtimit - ridrejtimi i litarit nga një linjë veprimi në tjetrën

2. Avantazhi mekanik - në një linjë me shumë pjesë (sistemi i rrëshqitjes), duaj të shumta shumëfishojnë forcën ngritëse të disponueshme nga daulle ngritëse

3. Drejtimi me litar - mbajtja e litarit në rrugën e synuar dhe parandalimi i kërcimit nga blloku

Nga këto tre funksione, i treti është më i kërkuari nga pikëpamja e dizajnit. Brazda e brazdës duhet të mbështesë litarin mbi harkun e tij të plotë të kontaktit pa shtypur telat e jashtëm, ndërsa gjeometria e brazdës duhet të lejojë që litari të hyjë dhe të dalë pastër pa gërvishtje. 

Pasoja e dështimit të kallës nuk është vetëm zëvendësimi i duajve - zakonisht është dëmtim i njëkohshëm i litarit, që kërkon zëvendësimin e të dy komponentëve. Në një vinç prej 500 tonësh, një ngjarje zëvendësimi me litar teli mund të kushtojë 50,000-150,000 dollarë në pjesë dhe të humbasë kohën e prodhimit. Investimi në duaj të specifikuara saktë është shumë i vogël në krahasim.

Pjesa 2: Gjeometria e brazdës së tulit - Specifikimi më kritik

Brazda është vendi ku litari dhe tufa ndërveprojnë. Çdo dimension i brazdës ndikon në jetën e litarit.

2.1 Rrezja e brazdës

Rrezja e brazdës ($$r$$) është rrezja e pjesës së poshtme të lakuar të brazdës. Duhet të përputhet me diametrin nominal të litarit ($$d$$):

$$r = 0,53d ekst{ në } 0,55d$$

Kjo jep një diametër brazdë prej $1,06d$$ deri në $$1,10d$$ - pak më i madh se diametri i litarit.

Pse pak më i madh, jo saktësisht i barabartë?

• Nëse rrezja e brazdës është saktësisht e barabartë me rrezen e litarit ($$r = 0,5d$$), litari është në kontakt të plotë me pjesën e poshtme të brazdës. Kjo duket ideale, por në praktikë shkakton probleme: tolerancat e prodhimit nënkuptojnë se brazda ndonjëherë është paksa e vogël, gjë që shtyp litarin; dhe litari nuk mund të ulet siç duhet pasi konsumohet dhe diametri i tij ndryshon.

• Nëse rrezja e brazdës është shumë e vogël ($$r < 0,53d$$): Litari mbërthehet në brazdë. Telat e jashtëm shtypen kundër mureve të brazdës, duke përshpejtuar lodhjen dhe thyerjen e telit. Prerja tërthore e litarit deformohet nga rrethore në ovale. Ky është gabimi më i zakonshëm dhe më i dëmshëm.

• Nëse rrezja e brazdës është shumë e madhe ($$r > 0.60d$$): Litari kontakton brazdë vetëm në dy pika në anët e tij në vend që të vendoset në fund. Kjo përqendron stresin e kontaktit në dy linja në vend që ta shpërndajë atë në fund të brazdës, duke shkaktuar konsum të lokalizuar të telit. Litari është gjithashtu më pak i qëndrueshëm në brazdë dhe më i prirur për të kërcyer.

Gama e saktë: $$r = 0,53d$$ deri në $0,55d$$ për duaj të reja. Me konsumimin e brazdës, rrezja rritet - një brazdë e konsumuar me $$r > 0.60d$$ duhet të ripërpunohet ose të zëvendësohet tufa.

2.2 Thellësia e brazdës

Brazda duhet të jetë mjaft e thellë për të mbajtur litarin në të gjitha kushtet e funksionimit, duke përfshirë kur litari hyn në këndin maksimal të flotës. Thellësia minimale e brazdës është:

$$h_{groove} geq 1,5d$$

Për tufat që i nënshtrohen këndeve të larta të flotës ose ngarkimit dinamik të goditjes (p.sh., blloqet e vinçave në det të hapur), rriteni në:

$$h_{groove} geq 1,75d$$

Një brazdë shumë e cekët lejon që litari të ngjitet lart dhe të dalë nga brazda nën ngarkesë anësore, duke bërë që litari të kalojë në fllanxhën e kallës - një konsumim i shpejtë dhe një gjendje e mundshme daljeje nga shinat.

2.3 Këndi i ndezjes së brazdës

Anët e brazdës (muret mbi pjesën e poshtme të brazdës) duhet të ndizen nga jashtë në një kënd për të lejuar që litari të hyjë dhe të dalë pastër nga brazda ndërsa afrohet në këndin e flotës. Këndi standard i ndezjes është:

$$alpha_{flare} = 25° ext{ deri në } 30° ext{ për anë (nga vertikale)}$$

Një kënd ndezjeje që është shumë i vogël (< 20°) bën që litari të kontaktojë murin e brazdës ndërsa hyn në një kënd, duke gërryer telat e jashtëm. Një kënd ndezjeje që është shumë i madh (> 35°) redukton thellësinë efektive të brazdës dhe mbajtjen e brazdës.

2.4 Mbarimi dhe ngurtësia e sipërfaqes së brazdës

Mbarimi i sipërfaqes së brazdës ndikon në shkallën e gërryerjes së telit të litarit gjatë kontaktit. Mbarimi i specifikuar i sipërfaqes për kanalet e vinçave është:

$$Ra leq 3.2 , mu m ext{ (përfundim i përpunuar)}$$

Për aplikimet e ciklit të lartë të punës (klasa e funksionimit të vinçit A6–A8), specifikoni:

$$Ra leq 1.6 , mu m ext{ (përpunuar imët ose me tokëzim)}$$

Fortësia e sipërfaqes së brazdës duhet të jetë në intervalin 280–340 HB për aplikime standarde. Brazdat më të forta (> 340 HB) e veshin litarin më shpejt se tufa - tufa bëhet element gërryes. Vrazda më të buta (< 260 HB) konsumohen shpejt, duke bërë që brazda të bëhet e madhe dhe të humbasë gjeometrinë e saj mbështetëse të litarit.

Pjesa 3: Raporti D/d - Dimensioni më i Rëndësishëm i Raftit

Raporti D/d është raporti i diametrit të hapit të kathit ($$D$$, i matur me vijën qendrore të litarit në brazdë) me diametrin nominal të litarit ($$d$$). Është parametri i vetëm më i rëndësishëm që rregullon jetëgjatësinë e lodhjes së litarit.

3.1 Pse raporti D/d kontrollon lodhjen e litarit

Sa herë që litari përkulet rreth një tufe, telat individualë në litar i nënshtrohen stresit të përkuljes. Telat e jashtëm në pjesën e jashtme të kthesës janë në tension; telat e brendshëm janë në kompresim. Ky sforcim ciklik i përkuljes, i përsëritur sa herë që litari kalon mbi tufë, shkakton çarje lodhjeje që të fillojnë në telat individualë - përfundimisht duke çuar në thyerje të telit dhe dënimin e litarit.

Stresi i përkuljes në telat e jashtëm është afërsisht:

$$sigma_{përkulje} përafërsisht E_{wire} cdot rac{d_{wire}}{D}$$

Ku:

• $$E_{tel}$$ = moduli elastik i telit të litarit (afërsisht 190,000–200,000 MPa)

• $$d_{tel}$$ = diametri i një teli individual në litar (zakonisht 0,05–0,15 × diametri i litarit në varësi të konstruksionit të litarit)

• $$D$$ = diametri i katranit të kathit

Kjo tregon se sforcimi i përkuljes është në përpjesëtim të zhdrejtë me diametrin e tufës - dyfishimi i diametrit të kallës përgjysmon stresin e përkuljes në çdo tel. Meqenëse jeta e lodhjes është afërsisht proporcionale me kubin e amplitudës së stresit (për lodhjen e ciklit të lartë):

$$L_{lodhje} propto left( rac{1}{sigma_{lakim}}djathtas)^3 propto D^3$$

Dyfishimi i diametrit të tufës rrit jetën e lodhjes së litarit me afërsisht 8 herë. Kjo është arsyeja pse raporti D/d është parametri dominues i projektimit për jetëgjatësinë e litarit.

3.2 Raportet minimale D/d sipas aplikimit

Standarde dhe aplikime të ndryshme specifikojnë raporte të ndryshme minimale D/d. Tabela e mëposhtme përmbledh kërkesat:

E rëndësishme: Këto janë vlera minimale . Aty ku jetëgjatësia e litarit është kritike dhe madhësia e tufës nuk është e kufizuar nga hapësira, përdorni një raport D/d 20–30% mbi minimumin. Kostoja e një tufe më të madhe është e papërfillshme në krahasim me koston e zëvendësimeve më të shpeshta të litarit.

3.3 Diametri i hapit kundrejt diametrit të shkallës

Raporti D/d duhet të llogaritet duke përdorur diametrin e hapit - diametrin e matur me vijën qendrore të litarit në brazdë - jo diametrin e jashtëm të kallës ose diametrin e poshtëm të brazdës.

$$D_{katrani} = D_{fundi i brazdës} + d_{litari}$$

Një gabim i zakonshëm i specifikimit është të deklarohet diametri i jashtëm i kallës pa specifikuar nëse është diametri i hapit apo diametri i shkallës. Gjithmonë sqaroni se cili dimension po specifikohet.

Pjesa 4: Këndi i Flotës - Shkaku i Fshehur i Dëmtimit të Litarit dhe Raftit

Këndi i flotës është këndi midis vijës aktuale të afrimit të litarit me kathën dhe rrafshit pingul me boshtin e kallës, që kalon përmes vijës qendrore të brazdës). Ai ekziston sa herë që tamburi i litarit ose tufa e mëparshme nuk është në linjë të përkryer me tufën në fjalë.

4.1 Kufijtë e këndit të flotës

Tejkalimi i këtyre kufijve shkakton:

• Gërvishtja e litarit në skajin e brazdës - litari fërkohet me anën e brazdës në hyrje dhe dalje

• Përdredhja e litarit - litari detyrohet të rrotullohet ndërsa futet në brazdë në një kënd, duke shkaktuar akumulimin e çift rrotullues në litar

• Veshje e pabarabartë e brazdës — njëra anë e brazdës konsumohet më shpejt se tjetra, duke krijuar një profil të brazdës asimetrike

• Kërcimi me litar - në kënde shumë të larta të flotës, litari mund të ngjitet tërësisht nga brazda

4.2 Llogaritja e këndit të flotës

Për një rregullim nga daulle në duaj:

$$ an(alpha_{flota}) = rac{L_{offset}}{D_{distanca}}$$

Ku:

• $$L_{offset}$$ = zhvendosje anësore midis vijës qendrore të kazanit dhe vijës qendrore të brazdës së kallëpit (mm)

• $$D_{distanca}$$ = distanca nga daulle në kallën përgjatë vijës së litarit (mm)

Shembull: Kompensimi i daulles = 300 mm, distanca nga kazani në kath = 8,000 mm:

$$alfa_{flota} = arctanleft( rac{300}{8000}djathtas) = ​​arctan(0,0375) = 2,15°$$

Kjo e kalon kufirin 2° - duajja duhet të ripozicionohet ose të shtohet një tufë plumbi për të zvogëluar këndin e flotës.

Pjesa 5: Duaj të falsifikuara kundër çelikut të derdhur

Ashtu si me rrotat e vinçit (shih tonë Udhëzues për përzgjedhjen e materialit të rrotës së vinçit të farkëtuar ), zgjedhja midis konstruksionit të falsifikuar dhe të derdhur për duaj ka implikime të rëndësishme për jetën e shërbimit dhe mënyrën e dështimit.

5.1 Duaj çeliku të farkëtuar

Duajt prej çeliku të farkëtuar prodhohen duke shtypur një mbështjellës çeliku të nxehtë në formë, duke prodhuar:

• Struktura e kokrrizave e rafinuar, e drejtuar - rrjedha e kokrrizave ndjek konturin e buzës së kallës, duke maksimizuar rezistencën ndaj ngarkesave të lodhjes së përkuljes në rrënjën e brazdës

• Poroziteti i brendshëm i mbyllur - pa zbrazëtira tkurrje që mund të shkaktojnë çarje lodhjeje nën ngarkimin ciklik

• Fortësi më e lartë e brazdës së arritshme - 42CrMo e farkëtuar mund të ngurtësohet me induksion në brazdë në 340–380 HB

• Rezistencë superiore ndaj goditjes - kritike për blloqet e vinçave që i nënshtrohen ngarkimit të goditjes (p.sh., marrja e papritur e ngarkesës, rrëmbimi i litarit)

Tufat prej çeliku të falsifikuar janë specifikuar për:

• Klasa e detyrës së vinçit M5 dhe më lart

• Blloqe vinçash vinçi dhe vinça metalurgjikë

• Blloqe vinçash në det të hapur (aplikacionet API Spec 2C)

• Çdo aplikim ku dështimi i kasave ka pasoja kritike për sigurinë

• Duaj me diametër të madh (> 600 mm diametër i katranit) ku rreziku i porozitetit të derdhjes është i rëndësishëm

5.2 Duaj prej çeliku të derdhur

Tufat prej çeliku të derdhur prodhohen duke derdhur çelikun e shkrirë në një kallëp. Ato janë të pranueshme për:

• Aplikime të lehta dhe mesatare (M1–M4)

• Diametra më të vegjël të tufës (< 400 mm diametri i katranit)

• Vinça të brendshëm, me mjedis të kontrolluar

• Aplikime ku diferenca e kostos nuk mund të justifikohet nga cikli i punës

Edhe për duajt e derdhur, specifikoni çelikun e derdhur (ZG270-500 ose ekuivalent) - asnjëherë gize për duaj vinçi strukturor. Gize është e brishtë dhe nuk duhet të përdoret në asnjë aplikim ngritës ku thyerja e papritur do të ishte e rrezikshme.

5.3 Krahasimi i performancës

Pjesa 6: Vlerësimi i ngarkesës së kasave dhe llogaritja strukturore

6.1 Forca e tërheqjes së litarit

Forca maksimale e tërheqjes së litarit ($$S_{max}$$) në një tufë përcaktohet nga ngritja e sistemit të ngritësit dhe ngarkesa e vlerësuar:

$$S_{max} = rac{Q cdot g}{n_{parts} cdot eta_{reeving}}$$

Ku:

• $$Q$$ = kapaciteti i vlerësuar i ngritjes (kg)

• $$g$$ = 9,81 m/s⊃2;

• $$n_{pjesë}$$ = numri i pjesëve të litarit në sistemin e shpimit

• $$eta_{reeving}$$ = efikasiteti i kalimit (zakonisht 0,96–0,98 për tufë)

Shembull: vinç 100 tonësh, mbulesë me 8 pjesë, 6 duaj ($$eta = 0,97^6 = 0,832$$):

$$S_{max} = rac{100,000 herë 9,81}{8 herë 0,832} = rac{981,000}{6,656} përafërsisht 147,400 ext{ N} = 147,4 ext{ kN për pjesë litari}$

6.2 Ngarkesa e kunjit të duajve

Kunja e rrotullës (boshti) mbart rezultatin e dy tensioneve të litarit në të dyja anët e kallës. Për një tufë ku litari mbështillet përmes një këndi $$ heta$$:

$$F_{pin} = 2 cdot S cdot cosleft( rac{pi - heta}{2} ight) = 2 cdot S cdot sinleft( rac{ heta}{2}djathtas)$$

Për një mbështjellje 180° (litari hyn dhe del paralelisht - i zakonshëm në një bllok grep):

$$F_{pin} = 2S$$

Për një mbështjellje 90° (litari kthehet 90°):

$$F_{pin} = Ssqrt{2} përafërsisht 1,414S$$

Kunja duhet të ketë madhësinë që të mbajë $$F_{pin}$$ me faktor sigurie adekuate — zakonisht 5:1 në ngarkesën e thyerjes për aplikimet e vinçit.

6.3 Stresi i buzës së duajve

Buza e rrotullës i nënshtrohet stresit të përkuljes pasi ngarkesa e litarit transmetohet nga brazda përmes buzës në rrjetë dhe shpërndarës. Për një analizë të thjeshtuar, buzë mund të trajtohet si një rreze e lakuar:

$$sigma_{rim} = rac{M_{rim}}{Z_{rim}}$$

Ku $$M_{rim}$$ është momenti i përkuljes në buzë (llogaritur nga shpërndarja e ngarkesës së litarit) dhe $$Z_{rim}$$ është moduli i seksionit të prerjes tërthore të buzës.

Për duajt standarde të vinçit, trashësia e buzës (e matur në mënyrë radiale nga fundi i brazdës deri në faqen e brendshme të buzës) duhet të jetë:

$$t_{rim} geq 0,25 herë D_{pitch}$$

Ky është një minimum konservativ - për vinçin me llamba dhe aplikacionet në det të hapur, rriteni në $$t_{rim} geq 0,35 ish D_{pitch}$$.

Pjesa 7: Përzgjedhja dhe lubrifikimi i kushinetave të duajve

Kushineta e kastës mbart ngarkesën e kunjit të llogaritur në Pjesën 6 dhe duhet të zgjidhet për jetëgjatësinë e kërkuar të shërbimit sipas kushteve të funksionimit.

7.1 Llojet e kushinetave për duaj vinçi

Kushinetat e elementit rrotullues (kushineta rul sferike):

• Më e zakonshme për duaj vinçi në pajisjet moderne

• Vetë-rreshtimi — akomodon devijimin dhe shtrembërimin e boshtit

• Fërkim i ulët - redukton konsumin e energjisë dhe gjenerimin e nxehtësisë

• Kërkon dizajn të mbyllur ose të yndyrshëm rregullisht për të përjashtuar ndotjen

• Preferohet për duaj me shpejtësi të lartë (shpejtësia periferike > 1 m/s)

Kushineta të thjeshta (rrëshqitëse) - tufa bronzi:

• Përdoret në pajisje të vjetra dhe në disa aplikacione të rënda me shpejtësi të ngadaltë

• Fërkim më i lartë se kushinetat rrotulluese - gjeneron më shumë nxehtësi

• Më tolerant ndaj ndotjes dhe ngarkesave të goditjes

• Kërkon lubrifikim të vazhdueshëm ose të shpeshtë

• Më e lehtë për t'u zëvendësuar në terren - nuk kërkohen mjete të specializuara

Për krahasimin midis tufave prej bronzi dhe kushinetave të elementeve rrotulluese në aplikime të rënda industriale, shihni udhëzuesin tonë të detajuar: Zgjedhja e kushinetave të bronzit kundrejt elementit rrotullues.

7.2 Lubrifikimi i kushinetave për duaj

Kushinetat e rrotullës së vinçit i nënshtrohen lëvizjes lëkundëse (barthi rrotullohet ndërsa litari lëviz, por drejtimi i rrotullimit ndryshon kur ngritësi ngrihet dhe ulet). Lëvizja lëkundëse është më e kërkuar për lubrifikantët sesa rrotullimi i vazhdueshëm sepse:

• Filmi lubrifikant nuk plotësohet vazhdimisht nga veprimi hidrodinamik

• Zona e kontaktit nuk lëviz - të njëjtat sipërfaqe mbajtëse ngarkohen në mënyrë të përsëritur

• Korrozioni i mërzitshëm mund të ndodhë në sipërfaqet e kontaktit nëse lubrifikimi është i pamjaftueshëm

Rekomandime për lubrifikimin:

• Përdorni një yndyrë me viskozitet të lartë me aditivë EP (presion ekstrem).

• Intervali i yndyrës: çdo 250 orë pune për punë standarde; çdo 100 orë për punë të rënda ose mjedise të jashtme/të ndotura

• Për kushinetat e mbyllura: zëvendësoni kushinetën në fund të jetëgjatësisë së llogaritur të shërbimit në vend që të përpiqeni të rilyeni

Kushinetat e kasave në blloqet e grepeve të vinçave i nënshtrohen temperaturave të ngritura nga nxehtësia rrezatuese - specifikoni një yndyrë me temperaturë të lartë të vlerësuar deri në të paktën 150°C për këto aplikime.

Pjesa 8: Inspektimi i rrotullave, kufijtë e veshjes dhe kriteret e zëvendësimit

8.1 Matja e konsumit të brazdës

Rrezja e brazdës rritet me konsumimin e tulit. Matni rrezen e brazdës duke përdorur një matës të brazdës (një grup shabllonesh rrezesh që përputhen me diametrin e litarit). Krahasoni rrezen e matur me specifikimin origjinal:

8.2 Inspektimi i profilit të brazdës

Përdorni një shabllon profili (një shabllon i hollë metalik i prerë në profilin e duhur të brazdës) për të kontrolluar formën e brazdës. Një brazdë e konsumuar mund të zhvillohet:

• Fundi i sheshtë - fundi i brazdës është konsumuar i sheshtë, kontakti i litarit të përqendruar në dy pika në muret e brazdës

• Veshje asimetrike - njëra anë e brazdës është më e thellë se tjetra, duke treguar një kënd të tepruar të flotës

• Gërmimi i brazdës - një kreshtë e ngritur formohet në qendër të brazdës, e shkaktuar nga litari që ngjitet lart në anët

Secila prej këtyre kushteve kërkon zëvendësimin ose ripërpunimin e kallës.

8.3 Inspektimi strukturor

Inspektoni kasën për:

• Çarje buzësh - veçanërisht në rrënjën e brazdës dhe në kryqëzimin buzë me rrjetë. Përdorni inspektimin e grimcave magnetike (MT) për tufat e derdhura; MT ose penetrant ngjyre (PT) për duaj të falsifikuara

• Çarje në ueb — inspektoni rrjetën (disku që lidh buzën me shpërndarësin) për çarje radiale

• Veshja e shpimit të boshtit - matni diametrin e shpimit dhe krahasojeni me diametrin e kunjit; Hapësira e tepërt lejon që tufa të lëkundet në kunj, duke shkaktuar ngarkim me ndikim

• Dëmtimi i fllanxhave — kontrolloni fllanxhat e tufës (skajet e ngritura në të dyja anët e brazdës) për dëmtime nga ndikimi, çarje ose konsumim të tepërt

Kriteret e zëvendësimit:

• Çdo çarje e zbuluar nga NDT → zëvendësim i menjëhershëm

• Veshja e shpimit të boshtit > 1% e diametrit nominal të shpimit → zëvendësoni ose rifusni

• Trashësia e buzës është konsumuar nën $0,20 $ ish D_{pitch}$$ → zëvendëso

8.4 Intervalet e inspektimit

Pjesa 9: Mënyrat e zakonshme të dështimit të kasave dhe shkaqet rrënjësore

Modaliteti i dështimit 1: Dështimi i brazdës së litarit (Vardhja e shpejtë e brazdës)

Pamja: Rrezja e brazdës rritet me shpejtësi; fundi i brazdës bëhet i sheshtë ose i parregullt.

Shkaku kryesor: Fortësia e sipërfaqes së brazdës është e pamjaftueshme për stresin e kontaktit të litarit; kontaminim (shkallë mulliri, pluhur gërryes) që vepron si një përbërje mbuluese midis litarit dhe brazdës; diametri i litarit më i madh se specifikimi i brazdës.

Parandalimi: Specifikoni fortësinë adekuate të brazdës (280–340 HB); mbrojtja e duajve nga ndotja gërryese; verifikoni se diametri i litarit përputhet me specifikimin e brazdës.

Modaliteti i dështimit 2: Thyerje e buzës (e papritur)

Pamja: Thyerje e papritur e buzës së kallës, shpesh me pak paralajmërim paraprak.

Shkaku kryesor: Thyerje e brishtë në gize ose çeliku të derdhur me rezistencë të ulët; përhapja e çarjes së lodhjes nga një çarje e rrënjës së brazdës së pazbuluar; mbingarkesë (rrëmbim litari, ngarkesë goditjeje).

Parandalimi: Specifikoni çelikun e farkëtuar për të gjitha aplikimet kritike për sigurinë; zbatoni inspektimin e rregullt MT për të zbuluar çarjet e lodhjes përpara se të arrijnë madhësinë kritike; mos përdorni duaj prej gize në asnjë aplikim ngritës.

Modaliteti i dështimit 3: Pritet teli i litarit (lodhja e përshpejtuar e litarit)

Pamja: Thyerjet e telave shfaqen në litar në zonën e kontaktit të kallës, me një shpejtësi më të shpejtë se sa pritej.

Shkaku kryesor: raporti D/d nën minimumin — litari po përkulet shumë fort; rrezja e brazdës shumë e vogël - litari po mbërthehet; Këndi i flotës është i tepruar - litari gërryhet në skajin e brazdës.

Parandalimi: Verifikoni që raporti D/d plotëson minimumin për klasën e detyrës së vinçit; kontrolloni rrezen e brazdës me matës; gjeometria e këndit të flotës së vrojtimit.

Modaliteti i dështimit 4: Kërcimi me litar (Dalja me litar)

Pamja: Litari del nga brazda dhe shkon në fllanxhën e kallës ose kërcen tërësisht nga tufa.

Shkaku kryesor: Thellësia e brazdës është e pamjaftueshme; këndi i flotës i tepruar; gjendja e plogëtit të litarit (ngarkesa e lëshuar papritur); Mbrojtësi i duajve mungon ose është dëmtuar.

Parandalimi: Specifikoni thellësinë minimale të brazdës prej 1.5d; këndi i kontrollit të flotës; instaloni dhe mirëmbani mbrojtëset e litarit; sigurohuni që kontrollet e ngritësit të parandalojnë kushtet e litarit të litarit.

Modaliteti i dështimit 5: Kapja e kushinetës

Pamja: Duajja ndalon rrotullimin - litari rrëshqet mbi një tufë të palëvizshme, duke shkaktuar konsumim të shpejtë të litarit në pikën e kontaktit.

Shkaku kryesor: Dështimi i lubrifikimit të kushinetave; kontaminimi i kushinetave; mbingarkesë mbajtëse nga specifikimet e vogla; korrozioni në aplikime të jashtme ose detare.

Parandalimi: Zbatoni programin e rregullt të lubrifikimit; specifikoni kushinetat e mbyllura për mjedise të kontaminuara; verifikoni shkallën e ngarkesës së kushinetave kundrejt ngarkesës së llogaritur të pinit.

Pjesa 10: Lista kontrolluese e specifikimeve të tufave

Kur porosisni zëvendësim ose duaj të reja, jepni informacionin e mëposhtëm:

Pyetjet e bëra më shpesh

P1: Cila është rrezja e duhur e brazdës për një tufë me litar teli?

Rrezja e brazdës duhet të jetë 0,53 deri në 0,55 herë diametri nominal i litarit. Për një litar 32 mm, rrezja e saktë e brazdës është 17,0-17,6 mm. Një brazdë që është shumë e ngushtë (rrezja < 0,53d) shtyp telat e jashtme të litarit; një brazdë që është shumë e lirshme (rrezja > 0.60d) përqendron stresin e kontaktit në dy pika në muret e brazdës. Gjithmonë verifikoni rrezen e brazdës me një matës kur inspektoni duajt.

Q2: Çfarë raporti D/d duhet të specifikoj për duajt e mi të vinçit?

Raporti minimal D/d varet nga klasa e punës së vinçit: 16:1 për vinçat me ngarkesë të lehtë (M1–M3), 18:1 për vinçat e sipërm standard (M4–M5), 20:1 për vinçat me ngarkesë të rëndë (M6–M7) dhe 25:1 për vinçat me ngarkesë shumë të rëndë dhe vinçat (M8). Këto janë minimume - aty ku hapësira lejon, përdorni një raport D/d 20–30% mbi minimumin për të zgjatur ndjeshëm jetën e litarit. Mos harroni se dyfishimi i diametrit të tufës rrit jetën e lodhjes së litarit afërsisht 8 herë.

P3: A duhet të specifikoj duaj çeliku të falsifikuar ose të derdhur?

Për vinçat e klasës M5 dhe më lart, vinçat e vinçave, aplikimet në det të hapur dhe çdo ngritje kritike për sigurinë, specifikoni duaj çeliku të falsifikuar. Duajt e falsifikuara kanë jetëgjatësi më të lartë të lodhjes, rezistencë ndaj goditjes dhe fortësi të arritshme të brazdës në krahasim me duajt e derdhur. Për përdorime të lehta në ambiente të brendshme (M1–M4), duaj çeliku të derdhur janë të pranueshme. Asnjëherë mos specifikoni duaj prej gize për çdo aplikim ngritës me vinç.

Pyetja 4: Çfarë është këndi i flotës dhe pse ka rëndësi?

Këndi i flotës është këndi midis drejtimit të afrimit të litarit dhe rrafshit të kathit. Ekziston kur tamburi i litarit ose tufa e mëparshme nuk është në një linjë të përkryer me tufën. Këndi i tepërt i flotës (> 2° për shumicën e aplikimeve) shkakton gërryerje të litarit në skajin e brazdës, kthesë të litarit dhe konsumim të pabarabartë të brazdës. Llogaritni këndin e flotës nga gjeometria e sistemit tuaj të shpimit dhe shtoni një tufë plumbi nëse këndi i flotës e kalon kufirin.

P5: Sa shpesh duhet të inspektohen brazdat e vinçave?

Rrezja e brazdës duhet të matet të paktën çdo vit për vinçat e punës M4–M5 dhe çdo 6 muaj për vinçat e punës M6–M7. Për vinçat me lugë (M8), matni çdo tremujor. Përdorni një matës të rrezes së brazdës (grup modeli i rrezes) për të krahasuar rrezen aktuale të brazdës me specifikimin. Zëvendësoni ose ripërpunoni tufën kur rrezja e brazdës tejkalon 0,60 herë diametrin e litarit.

Pyetja 6: A mund të ripërpunohet një brazdë e konsumuar e duajve?

Po - nëse buza e kallës ka trashësi të mjaftueshme të mbetur, brazda mund të ripërpunohet në një torno për të rivendosur profilin e duhur. Pas ripërpunimit, brazda duhet të riforcohet nëse specifikimi origjinal përfshin forcim me induksion. Verifikoni që trashësia e mbetur e buzës pas ripërpunimit të jetë të paktën 0,20 × diametri i hapit. Nëse buza është shumë e hollë pas ripërpunimit, zëvendësoni tufën.

Makineri Yile: Duaj nga çeliku të farkëtuar dhe të derdhur me porosi për ngritjen e rëndë industriale

Yile Machinery prodhon duaj me litar teli dhe rrotulla vinçi për vinçat e sipërm, vinçat e vinçave, vinçat, ngritësit dhe pajisjet e specializuara të ngritjes - nga madhësitë standarde të katalogut deri tek modelet plotësisht të personalizuara të prodhuara në vizatimet tuaja ose të projektuara nga komponentët e konsumuar.

Aftësitë tona të prodhimit të tufave:

• Kapaciteti i farkëtimit: Rrota deri në 1500 mm me diametër të katranit nga çeliku 42CrMo dhe aliazh 34CrNiMo6

• Kapaciteti i derdhjes: Duaj çeliku të derdhur (ZG270-500, ZG310-570) për aplikime të lehta deri në mesatare

• Përpunimi i brazdës: Kthimi CNC në tolerancën e rrezes së brazdës ±0.1mm; përfundimi i sipërfaqes së brazdës Ra ≤ 1,6 μm

• Trajtimi termik: Forcimi me induksion i sipërfaqes së brazdës - 300–380 HB me thellësi të kontrolluar të kasës ≥ 15 mm

• NDT: 100% UT + MT në të gjitha duajt, dokumentacion i plotë inspektimi

• Montimi i kushinetave: Duaj të furnizuara me kushineta rrotulluese sferike të montuara ose tufa bronzi siç specifikohet

• Komplete të përputhura: Duaj të shumëfishta për një bllok të vetëm të ofruar si një grup i përputhur

Ne gjithashtu prodhojmë gamën e plotë të komponentëve për vinçin dhe sistemin tuaj të ngritjes:

• Rrotat e vinçit të sipërm dhe rrotat vinçi EOT — të falsifikuara dhe të derdhura, të gjitha klasat

• Ingranazhet e brezit për furrat rrotulluese dhe mullinj me top - ingranazhe unazore të segmentuara me diametër të madh

• Komplete të personalizuara të ingranazheve dhe boshteve të krimbave - ngasje me kënd të drejtë me raport të lartë për aplikime ngritëse dhe vinça

• Tufa bronzi dhe kushineta të thjeshta - për boshtet e duajve dhe kutitë e boshtit të rrotave të vinçit

• Zgjidhje për industrinë e minierave dhe çimentos - paketa të plota të komponentëve për sistemet rrotulluese të furrave dhe mullirit

Për të marrë një kuotim, jepni:

• ✅ Diametri i hapit, diametri i litarit, rrezja e brazdës, vrima e qendrës

• ✅ Lloji, kapaciteti dhe klasa e vinçit (FEM/ISO)

• ✅ Kërkesat për materiale dhe fortësi (ose përshkruani aplikimin)

• ✅ Sasia dhe data e kërkuar e dorëzimit

• ✅ Vizatime ose fotografi të duajve ekzistuese (për inxhinieri të kundërt)

Email: jasmine@yileindustry.com

Paraqisni RFQ: www.yilemachinery.com/contactus.html

Të gjitha pyetjet teknike marrin një përgjigje brenda 24 orëve. Urdhërat e avarive të përputhura dhe urgjente, duke u dhënë planifikimi me përparësi.

Burimet teknike të lidhura

• Rrota e vinçit të falsifikuar: Përzgjedhja e materialit, vlerësimi i ngarkesës dhe udhëzuesi i prodhimit

• Mbështetja e bronzit kundër mbajtësit të elementit rrotullues: Udhëzuesi i përzgjedhjes

• Boshte të falsifikuara kundër çelikut të derdhur për dërrmues

• Hapur-Die Forging vs Closed-Die Forging

• Udhëzues për shtrirjen e trunnionit të furrës rrotulluese

• Instalimi dhe mirëmbajtja e ingranazheve të brezit

• Gama e plotë e komponentëve të vinçit dhe ngritjes